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1、一、课程设计的任务和作用热力发电厂课程设计是在学习完全部的专业基础课、专业课，尤其是热力发电厂后进行的。其主要任务是对大型汽轮发电机组和火电厂原则性热力系统进行多种工况下热经济性指标的定量计算和定性分析，使学生学会分析问题和解决问题的方法，掌握一些设计参数选取的范围以及在实际计算中应注意的问题。计算过程中用定性分析指导定量计算，用定量计算检验定性分析。二、课程设计的基本内容和要求对机组和全厂的原则性热力系统进行热经济性指标的计算。计算中，要求用正平衡和反平衡两种方法进行计算，两种方法的计算结果必须完全一致，并对计算结果用热量法和火用方法进行分析、比较，从而更深入地理解和掌握火力发电厂热力系统的
2、节能理论以及提高火力发电厂热经济性的基本途径。三、本次课程设计的内容1、对全厂原则性热力系统进行主循环的热经济性指标的计算（即：在计算中，除考虑主蒸汽管道的压损和温降外，其它各项漏汽和散热损失均不考虑） 。计算中取主蒸汽管道压损P 0=5%P0，主蒸汽管道的温降t 0= tb-t0=5，锅炉效率 b=0.92 ，机械和发电机效率的乘积 m g=0.9801。2、分析计算切除高压加热器对机组热经济性的影响。 （一班切除 1#高加；二班切除 1#和 2#高加；三班切除全部高加）3、分析计算切除低压加热器对机组热经济性的影响。 （一班切除 5#低加；二班切除 6#低加；三班切除 7#低加）4、分析计
3、算全厂汽水损失补入除氧器和凝汽器的热经济性。取全厂汽水损失Dl=1%D0；补水温度 25。 （一班假设全厂汽水损失集中于主蒸汽管道；二班假设全厂汽水损失集中于热再热管道；三班假设全厂汽水损失集中于冷再热管道）5、分析计算锅炉连续排污利用的热经济性。取锅炉连续排污量 Dbl=1%Db。 （一班的扩容蒸汽引入 3#高加；二班的扩容蒸汽引入除氧器；三班的扩容蒸汽引入 5#低加）6、分析计算再热器和过热器喷水减温对热经济性的影响。假设再热器和过热器出口蒸汽超温 15。 （一班取锅炉给水为减温水；二班取给水泵出口的水为减温水；三班取凝结水泵出口的水为减温水）7、加热器散热对机组热经济性的影响。取加热器的
4、效率为 99%（一班只考虑 3台高压加热器的散热损失；二班只考虑除氧器的散热损失；三班只考虑倒数 3 台低压加热器的散热损失） ；8、分析计算外置式蒸汽冷却器对机组热经济性的影响。取该级的抽汽管压降P j=7%Pj，蒸汽冷却器出口的蒸汽有 50的过热度。 （一班在 2#高加串联一个外置式蒸汽冷却器；二班在 3#高加串联一个外置式蒸汽冷却器；三班在 4#除氧器串联一个外置式蒸汽冷却器。 ）9、写后记。 （设计中的收获和遗憾；对发电厂课程设计给出建议。 ）一、主循环计算各级抽汽份额： 12s0.731wh23122()()0.6147sh341233()()().539wsshh45123545(
5、)()()0.8476swwh410.769cjj4565().2345cwsh4675666()()0.251983c ssh47856777()()().645cwssh 485678 8()()()0.2cc scchh凝汽份额： c10.451j再热份额：21.862rhjj1kg 再热汽流的再热吸热量： 504.0rhrhq循环吸热量： 01=26.327wrqh循环放热量： ()9cc给水泵泵功： 45.70pw正平衡计算：801 1234.608jcrhpujwhq反平衡计算： 0234.6108cq机组绝对内效率： 0.75oi机组绝对电效率： 0360.46819eeimgQ
6、P机组热耗率： kJ/kg781.9537eq0 017.534.03401.920k/b b bPMPatt hJg锅炉热负荷： kJ/kg1269.527brhwq管道效率： 0.9847bop全厂热效率： 0.235481cpimg标准煤耗率： .1.96bpig二、切除高压加热器对机组热经济性的影响 10.234()0.5237814wsh4535()()0.697821swh4310.879cjj4565().2147cwsh4675666()()0.28957cwsshh47856777()()().3410c ss 485678 8()()().5297cwc scchh凝汽份额
7、： c10.35j再热份额：21.0rhjj1kg 再热汽流的再热吸热量： 54.0rhrhq循环吸热量： 03=297.wrqh循环放热量： ()10361cc给水泵泵功： 45.pw正平衡计算：801 1378.26591jcrhpujhq反平衡计算： 037.26598cq机组绝对内效率： 0.41oiw机组绝对电效率： 0360.45387eeimgQP机组热耗率： kJ/kg792.1eq0 01.53543.03401.920k/b b bPMPatt hJg锅炉热负荷： kJ/kg3298.6brhwq管道效率： 0.417bop全厂热效率： 0.68432cpimg标准煤耗率：
8、 0.123.9507642bpigmc切除高压加热器对机组热经济性的影响不切除高加 切除 1#高加切除 1#和 2#高加切除全部高加全场热效率 cp0.4232540381 0.4202943283 0.416840432 0.412909184切除高加使机组和全厂热经济性降低，其中切除 1#、2 #、3 #全部高加效率最低。热量法分析：切除高加使机组总抽汽量减少，当总做功量一定时，回热做功比降低，冷源损失增大，热经济性下降。切除的越多，回热做功比越低，冷源损失越大，经济性也越差。火用方法：机组总抽汽量减少，导致锅炉给水温度降低，传热温差增大，不可逆熵增变大，热经济性下降。切除的越多，锅炉给
9、水温度越低，经济性越差。三、切除低压加热器对机组热经济性的影响各级抽汽份额：抽汽与主循环抽汽份额相同14c3、 、 、 、 5756()0.916873cwsh60.4785777()()0.26953cwsshh 48578 8()()().4180ccscch凝汽份额： c10.6425j再热份额：21.81rhjj1kg 再热汽流的再热吸热量： 504.rhrhq循环吸热量： 01=26.327wrqh循环放热量： ()971cc给水泵泵功： 45.0pw正平衡计算：801 123.685072jcrhpujhq反平衡计算： 023.65107cq机组绝对内效率： 0.49oiw机组绝对
10、电效率： 0360.459738eeimgQP机组热耗率： kJ/kg782.16eq0 01.53543.03401.920k/b b bPMPatt hJg锅炉热负荷： kJ/kg1269.brhwq管道效率： 0.9847bop全厂热效率： 0.21968cpimg标准煤耗率： .13.7bpig切除低压加热器对机组热经济性影响不切除低加 切除 5#低加 切除 6#低加 切除 7#低加全场热效率 cp0.4232540381 0.4215356287 0.422417968 0.422094814切除低压加热器会使排汽量增加，冷源损失增加，热经济性下降。切除 5#低加时凝汽份额为 0.6
11、419139431，切除 6#低加时凝汽份额为 0.6411277586，切除 7#低加时凝汽份额为 0.6415615080。冷源损失为切除 6#低加小于切除 7#低加小于切除 5#低加。所以全厂热效率为切除 6#低加大于切除 7#低加大于切除 5#低加。四、全厂汽水损失对热经济性的影响（ ）01%lD1、假设全厂汽水损失集中于热再热管道bfwD0.1l00=.1ll0=1fwfD（1） 、补水补入凝汽器各级的回热抽汽份额与主循环相同凝汽份额：8c1=0.63517jlj再热份额：21.2rhj1kg 再热汽流的再热吸热量： 504.rhrhq循环吸热量： 012.186=2.076+wrl
12、qh循环放热量： ()+143.094()rhcc cl la正平衡计算：8 01 2.68jcrhlrhpujhq反平衡计算： 0=2.043618cwq机组绝对内效率： 0.59oi机组绝对电效率： 0360.456173eeimgQP0 017.5.03401.920k/b b bPMatt hJg锅炉热负荷： kJ/kg1=2695427bfwrhfwqq管道效率： 0.9865bop全厂热效率： 0.4189735cpbimg标准煤耗率： .123.bpig（2） 、补水补入除氧器 121s0.713()=fwh231222()(0.6147)=f sh3412333 .59()()
13、()fwsshh45123554()() 0.61742()(24.186)85=swl whh410.76=cjlj4565.239)5(cwsh46756660.2( 4)()81357=6c ssh47856777 .0()()()9cwssh 485678 8()()().453=81cc scchh凝汽份额： c1=0.48jj再热份额：21.6215rhj循环吸热量： 0 4.86=25.40762+wrhlqq循环放热量： (251139.80)9()rhcc cl la正平衡计算： 0 . 1rl l反平衡计算： 0123.09418=cwq机组绝对内效率： 0.6oi机组绝对
14、电效率： 030.45317eeimgQP锅炉热负荷： kJ/kg1269.bfwrhfwqq管道效率： 0.98657bop全厂热效率： .412906cpimg标准煤耗率： 0.123857bpig全厂汽水损失与补入除氧器和凝汽器的热经济性全厂汽水损失集中于主蒸汽管道全厂汽水损失集中于热再热管道全厂汽水损失集中于冷再热管道全场热效率 cp（补入凝汽器） 0.418400982 0.4180973751 0.4193全场热效率 cp（补入除氧器） 0.4161378652 0.412900467 0.41963725补水补入凝汽器的热经济性比补入除氧器要高。因为 25补水补入凝汽器的传热温差
15、相对较小，由温差造成的不可逆熵增及其火用损失较小，而且补入除氧器还会使高压加热器抽汽量增多，排挤低压抽汽使回热做功比减小，所以补入凝汽器的热经济性相对较好。汽水损失集中于冷再热管道的机组热经济性最大，其次是汽水损失集中于主蒸汽管道，汽水损失集中于热再热管道的机组热经济性最差。由于热再热管道的蒸汽焓大于主蒸汽管道的蒸汽焓大于冷再热管道的蒸汽焓。所以损失相同量蒸汽量时，汽水损失集中于热再热管道比汽水损失集中于冷再热管道损失更多的热量。因此汽水损失集中于冷再热管道的机组热经济性比汽水损失集中于热再热管道的大，汽水损失集中于主蒸汽管道的热经济性居中。对全厂而言汽水损失集中于主蒸汽管道热经济性最差，汽水损失集中于高压缸出口管道最大，其次是汽水损失集中于再热器出口。因为汽水损失集中于主蒸汽管道损失的热量虽然不是最大，但是工质在锅炉内吸热量却是最大的，因此全厂
