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1、 神华巴蜀江油电厂 2330MW 机组引风机改造工程施工组织设计 第 1 页 第一章第一章 工程概况工程概况第一节第一节 工程概况工程概况厂址概况厂址概况江油电厂位于四川省江油市东北约 5km 的三合镇白至村涪江左岸，南距成都 157km。宝成铁路在厂区东南侧通过，宝成复线阳平关至成都段已经建成。电厂铁路专用线已经建成，在宝成线中坝车站成都端接轨车站设交接场，实行货物交接，专用线借道长钢专用线一段后，向西接入电厂厂内线，长钢机车送至电厂重车线，电厂不自备机车。川陕公路在厂区东面通过，电厂道路与此连接，交通运输方便。水文气象条件水文气象条件江油电厂始建于 1958 年，由于历史的原因及特殊的地理
2、条件，江油电厂坐落在 100年一遇洪水以下的涪江左岸与六合堰之间的平坝上。电厂水源为涪江天然径流。江油气象站多年气象特征值：多年平均气压：953.5多年平均气温：16.0多年最高气温：37.5（2002 年 7 月 2 日）多年最低气温：6.8（1975 年 12 月 15 日）多年平均最高气温：34.9多年平均最高气温（7 月）：30.0多年平均相对湿度：81多年最大相对湿度：100多年最小相对湿度：6（1971 年 4 月 28 日）湿度最高月份的平均相对湿度：85多年平均水汽压：15.9多年日照强度（kwh/m2）：1043.6全年主导风向及频率：NE（7）夏季主导风向及频率：NE.SW
3、（7）冬季主导风向及频率：NE（6）30年一遇最大风速，离地10m高10分钟平均风速20m/s，50年一遇最大风速，离地10m高10分钟最大风速24m/s。神华巴蜀江油电厂 2330MW 机组引风机改造工程施工组织设计 第 2 页 1、系统配置锅炉原烟风系统为平衡通风燃烧系统，每炉设 2 台双吸、单出、离心式二次风机，2 台单吸、单出、离心式一次风机，2 台双吸、单出、离心式引风机。原引风机为 BERRY DAVISON S.A 制造的 2760 DI BAB145 型，运行工况下的引风机压升为 3660Pa，配套电机输出功率为 1480kW。主要参数见下表表 1-1 原引风机主要设备参数表项
4、目单位额定设计工况备注形式-双吸、单出、离心式、双支撑风机本体型号-2760 DI BAB145流量Nm3h658320制造厂BERRY DAVISON压升mbar36.6入口烟温130风机转速rpm750/600风机临界转速1035风机叶轮直径mm2760风机设计效率%81.2型号YKK630-6电机功率kW1480/750电压kV6.6电流A159/90.6转速rpm743/595效率%95.895.3根据可研报告，加装 SCR 脱硝装置与空预器改造后，按远期 3 层蜂窝式催化剂考虑，系统阻力增加约 1.0kPa（板式催化剂约 0.9kPa） ；考虑空预器防硫酸氢氨堵塞，约增加神华巴蜀江油
5、电厂 2330MW 机组引风机改造工程施工组织设计 第 3 页 0.10.2kPa 阻力，即 SCR 改造后，烟道系统将增加阻力约 1.2kPa（板式催化剂约1.1kPa） 。目前，机组满负荷运行工况下，引风机入口静压约3.3kPa，引风机出口静压约0.10kPa，引风机电流约 131A，引风机挡板开度靠近 100。引风机设计压升为3660Pa，引风机压头裕量约 460Pa。此外，由于 GGH 灰堵等原因，增压风机出力裕量已有限。为克服脱硝系统阻力，需要进行风机扩压改造。新安装引风机：本次引风机增容改造采用成都电力机械厂制造的静叶可调轴流式风机 2 台/炉，风机参数见下表：表 1-2 新装引风
6、机主要设备参数表项目单位额定设计工况备注形式-静叶可调轴流式风机本体型号-YA15036-8Z流量（ECR/TB）m3/s297.2/260.7制造厂成都电力机械厂压升（ECR/TB）Pa4300/5160入口烟温(ECR/TB）140/155风机转速rpm995转子重Kg2200风机设计效率%81型号YKK710-6-w电机功率kW2000神华巴蜀江油电厂 2330MW 机组引风机改造工程施工组织设计 第 4 页 电压kV6.6电流A217转速rpm995效率%95原风机入口中心线与除尘器出口中心线偏离 2800mm，由于气流影响，电除尘器的两个通道收尘量偏差很大，且原有引风机为双吸离心式风
7、机，所以本次改造风机基础需重新进行设计，并将引风机入口中心线与除尘器出口中心线对齐，以改善除尘器出口烟气流场。本次改建需将除尘器后原有的混凝土烟道支架全部拆除，新设烟道支架采用钢结构支撑，并采用独立基础设计，以缩短施工周期。脱硫烟道支架中的部分立柱以及与其相连的横梁需拆除，剩余钢支架结构与新设计的除尘器后烟道支架通过横梁及斜撑，连接成为一个整体。在拆除烟道支架之前，需先将烟道支架上支撑的烟道拆除，待支架整体施工完毕后，再吊装烟道。引风机电机检修起吊装置考虑为双轨吊，引风机叶轮检修起吊为单轨吊，均生根于 12.0 米层梁底，检修区为两台引风机之间区域。2、除尘器后烟道本次改造将风机中心线与除尘器
8、出口中心线对齐，相应的修改除尘器出口至引风机入口烟道。引风机入口的立管烟道以及引风机出口的水平烟道上设置电动风门，以满足风机启动以及检修隔离的需求，并在烟道支架上设置风门检修维护平台。除尘器尾部布置除尘器后烟道及引风机为对称布置，两台除尘器后烟道间不设联络烟道。引风机出口烟道汇流后分别引至旁路烟道和脱硫增压风机。因引风机外形变化，引风机后烟道相应进行修改。按引风机后烟道接入脱硫原烟道和旁路烟道位置的不同，考虑以下两个布置方案：2.1 方案一神华巴蜀江油电厂 2330MW 机组引风机改造工程施工组织设计 第 5 页 两台引风机出口烟道在烟气连箱汇流后，从联箱顶部靠烟囱一侧分别引出烟道至脱硫原烟气
9、挡板门及至脱硫旁路烟道挡板门。这样布置的优点是原有烟道改动较小，脱硫挡板门和旁路挡板门后的烟道均可维持原位置。但是该方案由于烟气联箱直接位于一台引风机出口处，另一支路烟道汇入时与该支路烟气交叉，汇合处气流分布不均，可能导致引风机运行不稳定或两台除尘器烟量偏差较大，影响除尘效率。2.2 方案二神华巴蜀江油电厂 2330MW 机组引风机改造工程施工组织设计 第 6 页 两台引风机出口烟道在烟气联箱汇流后，从联箱中心线附近的顶部分别引出烟道至脱硫原烟气挡板门及至脱硫旁路烟道挡板门。这样布置，两台引风机的阻力以及风量较为均衡，同时阻力略小于方案一，有利于引风机的运行和除尘器收尘。但该方案烟道改造量较方
10、案一大，需要改动脱硫原烟道的直段，将脱硫挡板门中心线移至与锅炉中心线大致对齐，烟道材料量和施工量有所增加增加。此外，位于原烟道上的测点位置需相应调整。2.3 方案比较由于方案一的非对称性造成风机阻力高于方案二约 200Pa，使得风机的运行费用高于方案二。两个方案的技术经济性比较见下表：表 1-3 技术经济比较表（按两台机组）名 称单 位方案一方案二烟道材料耗量（含支架）T基准+170烟道材料耗费万元基准+170风机电耗kW基准-256风机年运行费用万元基准-53.3风机总运行费用（按 8 年折成现值）万元基准-324费用合计（现值）万元基准-154注：1、运行费用按年运行 4500h 计；2、
11、电价按不含税上网电价 463.00 元/MWh 计算。3、8 年折现系数按 6.08。从上表可以看出，方案二两台机组引风机节省年运行费用 53.3 万元，8 年总收益 较比方案一多 154 万元。鉴于方案二布置方案更有利于引风机的运行和除尘器收尘，且经济性更优，本阶段推荐采用方案二。 3、空预器高压水冲洗系统因增加脱硝装置，每台炉需增设高压水冲洗系统一套。冲洗水取自电厂工业水系统，神华巴蜀江油电厂 2330MW 机组引风机改造工程施工组织设计 第 7 页 经高压水泵升压至 15MPa 后，分两路接入锅炉两台空预器的双介质吹灰器高压水接口。升压泵入口设滤网，以滤除工业水中的杂质。升压泵出口管路上
12、设安全阀、溢流阀和卸荷用电动截止阀至放水漏斗，以防止泵后管道超压。升压泵后主管道采用不锈钢材质，以避免管道中产生铁锈造成对空预器材料的冲刷。4、保温保护材料本工程选用在安全使用温度下，理化性能稳定，价格适中的保温材料作为设备及管道的主保温层，保温材料和厚度的计算按火力发电厂保温油漆设计规程（DL/T50722007）执行。4.1 保温材料烟道采用高温玻璃棉。4.2 保护层材料：矩形烟风道采用 =0.75mm 的压型铝板。5 总平面布置（1）引风机改造工程应统一规划，不应影响现有其它设备系统。（2）引风机布置在锅炉电除尘器和脱硫公用进出烟道之间。本次改建需将除尘器后原有的混凝土烟道支架全部拆除，新设烟道支架采用钢结构支撑，并采用独立基础设计，以缩短施工周期。脱硫烟道支架中的部分立柱以及与其相连的横梁需拆除，剩余钢支架结构与新设计的除尘器后烟道支架
