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1、材料工程专业毕业论文材料工程专业毕业论文 精品论文精品论文 特钢用中间包上水口的结构特钢用中间包上水口的结构与性能研究与性能研究关键词：中间包上水口关键词：中间包上水口 尖晶石碳尖晶石碳 铝碳材料铝碳材料 抗侵蚀性抗侵蚀性 抗热震性抗热震性 连续浇注连续浇注 耐耐 火材料火材料摘要：连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用 寿命的提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石 的种类、数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性 能的影响，并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合， 研究两种材料热膨胀匹配性，实验结果表
2、明：（1）通过改变 MA-C 材料中尖晶 石的种类和数量，能明显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，但对其气孔率和体积 密度的影响不明显。当 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 78左右时，试样的常温和 高温性能最佳；（2）当 MA-C 材料中 C 含量为 5-10时，其常温抗折强度较 高，体积密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨 含量过高，就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连 续性，如果石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续 性。从实验结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好， 随着碳含量的增加，其残余强度将
3、会下降；（3）MA-C 材料与 Al2O3-C 材料复 合厚度比值为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好，能满足连续浇注的需要。在 选用合适种类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，并采用复合工艺使中包 上水口用耐火材料的性能更优良，使用效果更佳。正文内容正文内容连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿 命的提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的 种类、数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能 的影响，并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合， 研究两种材料热膨胀匹配性，实验结果表明：（1）通过改变 MA
4、-C 材料中尖晶 石的种类和数量，能明显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，但对其气孔率和体积 密度的影响不明显。当 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 78左右时，试样的常温和 高温性能最佳；（2）当 MA-C 材料中 C 含量为 5-10时，其常温抗折强度较 高，体积密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨 含量过高，就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连 续性，如果石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续 性。从实验结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好， 随着碳含量的增加，其残余强度将会下降；（3）MA-C
5、材料与 Al2O3-C 材料复 合厚度比值为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好，能满足连续浇注的需要。在 选用合适种类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，并采用复合工艺使中包 上水口用耐火材料的性能更优良，使用效果更佳。 连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿命的 提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的种类、 数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能的影响， 并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合，研究两种 材料热膨胀匹配性，实验结果表明：（1）通过改变 MA-C 材料中尖晶石的种类 和数量，能明
6、显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，但对其气孔率和体积密度的影 响不明显。当 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 78左右时，试样的常温和高温性能 最佳；（2）当 MA-C 材料中 C 含量为 5-10时，其常温抗折强度较高，体积 密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨含量过高， 就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连续性，如果 石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续性。从实验 结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好，随着碳含量 的增加，其残余强度将会下降；（3）MA-C 材料与 Al2O3-C 材料复合厚度比
7、值 为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好，能满足连续浇注的需要。在选用合适种 类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，并采用复合工艺使中包上水口用耐 火材料的性能更优良，使用效果更佳。 连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿命的 提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的种类、 数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能的影响， 并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合，研究两种 材料热膨胀匹配性，实验结果表明：（1）通过改变 MA-C 材料中尖晶石的种类 和数量，能明显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，
8、但对其气孔率和体积密度的影 响不明显。当 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 78左右时，试样的常温和高温性能 最佳；（2）当 MA-C 材料中 C 含量为 5-10时，其常温抗折强度较高，体积 密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨含量过高， 就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连续性，如果石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续性。从实验 结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好，随着碳含量 的增加，其残余强度将会下降；（3）MA-C 材料与 Al2O3-C 材料复合厚度比值 为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好
9、，能满足连续浇注的需要。在选用合适种 类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，并采用复合工艺使中包上水口用耐 火材料的性能更优良，使用效果更佳。 连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿命的 提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的种类、 数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能的影响， 并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合，研究两种 材料热膨胀匹配性，实验结果表明：（1）通过改变 MA-C 材料中尖晶石的种类 和数量，能明显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，但对其气孔率和体积密度的影 响不明显。当
10、 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 78左右时，试样的常温和高温性能 最佳；（2）当 MA-C 材料中 C 含量为 5-10时，其常温抗折强度较高，体积 密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨含量过高， 就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连续性，如果 石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续性。从实验 结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好，随着碳含量 的增加，其残余强度将会下降；（3）MA-C 材料与 Al2O3-C 材料复合厚度比值 为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好，能满足连续浇注的需要。在选用合适种
11、类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，并采用复合工艺使中包上水口用耐 火材料的性能更优良，使用效果更佳。 连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿命的 提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的种类、 数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能的影响， 并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合，研究两种 材料热膨胀匹配性，实验结果表明：（1）通过改变 MA-C 材料中尖晶石的种类 和数量，能明显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，但对其气孔率和体积密度的影 响不明显。当 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 7
12、8左右时，试样的常温和高温性能 最佳；（2）当 MA-C 材料中 C 含量为 5-10时，其常温抗折强度较高，体积 密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨含量过高， 就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连续性，如果 石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续性。从实验 结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好，随着碳含量 的增加，其残余强度将会下降；（3）MA-C 材料与 Al2O3-C 材料复合厚度比值 为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好，能满足连续浇注的需要。在选用合适种 类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，
13、并采用复合工艺使中包上水口用耐 火材料的性能更优良，使用效果更佳。 连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿命的 提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的种类、 数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能的影响， 并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合，研究两种 材料热膨胀匹配性，实验结果表明：（1）通过改变 MA-C 材料中尖晶石的种类 和数量，能明显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，但对其气孔率和体积密度的影响不明显。当 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 78左右时，试样的常温和高温性能 最佳；（
14、2）当 MA-C 材料中 C 含量为 5-10时，其常温抗折强度较高，体积 密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨含量过高， 就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连续性，如果 石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续性。从实验 结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好，随着碳含量 的增加，其残余强度将会下降；（3）MA-C 材料与 Al2O3-C 材料复合厚度比值 为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好，能满足连续浇注的需要。在选用合适种 类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，并采用复合工艺使中包上水口用耐 火材料的
15、性能更优良，使用效果更佳。 连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿命的 提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的种类、 数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能的影响， 并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合，研究两种 材料热膨胀匹配性，实验结果表明：（1）通过改变 MA-C 材料中尖晶石的种类 和数量，能明显改变 MA-C 材料的常温抗折强度，但对其气孔率和体积密度的影 响不明显。当 MA-C 中 A 类尖晶石含量为 78左右时，试样的常温和高温性能 最佳；（2）当 MA-C 材料中 C 含量为
16、5-10时，其常温抗折强度较高，体积 密度随着 C 含量的增加也逐渐增大，但增加幅度不太明显，如果石墨含量过高， 就会在材料内部形成团聚，破坏材料的结构，不利于树脂碳框架连续性，如果 石墨含量过低，试样断裂时的断裂功降低，也不利于结合碳的连续性。从实验 结果看，碳含量在 8左右时，试样在热震时表现出的强度较好，随着碳含量 的增加，其残余强度将会下降；（3）MA-C 材料与 Al2O3-C 材料复合厚度比值 为 2 时，两者之间热膨胀匹配性较好，能满足连续浇注的需要。在选用合适种 类和数量尖晶石的基础上，加入适量的碳，并采用复合工艺使中包上水口用耐 火材料的性能更优良，使用效果更佳。 连铸用中包上水口现有铝碳材料抗侵蚀性及抗热震性不强制约了其使用寿命的 提高，因而也制约了整个连铸过程的顺利进行。本课题通过改变尖晶石的种类、 数量及碳含量来研究其对尖晶石碳材料常温性能、抗侵蚀、抗热震性能的影响， 并将尖晶石碳（MA-C）工作层材料与中包上水口铝碳本体材料复合，研究两种 材料热膨胀匹配性，实验
