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1、 钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计一. 设计资料某多层内框架结构房屋二层建筑平面图如下(不含楼梯间)采用钢筋混凝土楼盖,ib/ic4,楼面自上而下的做法:30mm 厚水磨石面层,RC 现浇板,板底粉刷 15mm 厚混合砂浆,板面活荷载标准值 7 KN/m2.混凝土强度等级为C25,梁内受力主筋为 HRB335().1其余采用 HPB235 级钢筋.环境类别为一类.二. 楼盖的结构平面布置主梁横向布置,次梁纵向布置.主梁的跨度为 5.9m,次梁的跨度为 6.3m,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为 1965,1970,1965.l02/l01=6.3/1.965=3.2,
2、因此按单向板设计.按跨高比条件,要求板厚 h1970/40=49.对工业建筑的楼盖板,要求 h80,取板厚 h=80.次梁截面高度应满足 h=l0/18l0/12=6300/186300/12,考虑板面上作用的荷载较大,取 h=450.截面宽度取为 b=200mm.主梁的截面高度取为 l/12=5900/12=491,因荷载较大,取梁高 h=600mm.截面宽度取为 b=250mm.三. 板的设计(按考虑塑性内力重分布理论计算)1. 荷载计算 钢筋混凝土重度：25KN/mm.水泥沙浆重度：20 KN/.2mm混合砂浆重度：17 KN/mm.C25 混凝土：22 1/27. 1,/9 .11,
3、0 . 1mmNfmmNftcHPB235 钢筋：614. 0,/2102bymmNfHRB335 钢筋：55. 0,/3002bymmNf板的恒荷载标准值30mm 厚水磨石面层: 0.65 KN/m280mm 厚钢筋混凝土板: 0.0825=2 KN/m215mm 厚混合砂浆粉刷: 0.01517=0.255 KN/m2恒荷载标准值: gk=2.875 KN/m2活荷载标准值: qk=7 KN/m2可变荷载控制设计时设计值:1.22.875+1.37=12.55 KN/m2恒荷载控制设计时设计值:1.352.875+1.370.7=10.251 KN/m2取可变荷载效应控制的组合g=1.22
4、.875=3.45 KN/m2q=1.37=9.1 KN/m2总荷载设计值:g+q=3.45+9.1=12.55 KN/m22. 计算简图板的尺寸如上图所示确定计算跨度:边跨: l01= ln+=1965100120+=1785mm1.025 ln=1788mm 2h 280取 l01=1785mm中间跨: l02= ln=1970100100=1770mm取 1m 宽板带为计算单元,计算简图如下图所示:3.弯矩计算=1MmKN lgq635. 3785. 155.12111)(11122 01=BMmKN lgq635. 3785. 155.12111)(11122 01=2MmKN lgq
5、457. 277. 155.12161)(16122 02=McmKN lgq808. 277. 155.12141)(14122 02=3MmKN lgq444. 2765. 155.12161)(16122 034.配筋计算板的截面有效高度mmh6020800轴线 之间的板带,内区格四周与梁整体连接,考虑板的内拱作用,2,3,C 截面的25计算钢筋面积乘以 0.8 以考虑弯矩设计值的折减.各截面的配筋计算见表 1,考虑塑性内力重分布要求满足216801000%27. 0%,2 . 0%27. 021027. 145. 045. 0,35. 0minS ytAff表 1.板正截面承载力计算表
6、截面1B2.3C弯矩设计值()MkN 3.6353.6352.4572.808 2 01bhfMcS0.0840.0840.0570.065S2110.0890.0890.0590.067计算配筋)(2mmyc SffbhA01303303201228轴线 ,1256实际配筋)(2mm160831416083146/81602466/8160246计算配筋)(2mmyc SffbhA01303303218 2161758 . 0取 216 配筋2310.8=185取 216 配筋轴线25实际配筋)(2mm1608 31416083146/81602466/8160246四. 次梁设计(按塑性内
7、力重分布理论计算)1. 荷载计算板传来的恒荷载设计值:mkN /7965. 697. 145. 3次梁自重设计值: mkN /22. 225)08. 045. 0(2 . 02 . 1次梁两侧粉刷: 226. 0172)08. 045. 0(015. 02 . 1mkN /恒荷载设计值,mkNg/0165. 9板传来活荷载设计值,mkNq/927.1797. 173 . 1总荷载设计值: mkNqg/944.262. 计算简图次梁尺寸如下图计算跨度:边跨:mmln605512512063001mmlmmallnn62066055025. 1025. 161751206055201取mml617
8、501中间跨计算跨度等于主梁净距mml6050250630002次梁计算简图如图所示3.内力计算(1)弯矩计算=1MmKN lgq399.93175. 6944.26111)(11122 01=BMmKNlgq399.93175. 6944.26111)(11122 01=2MmKNlgq639.6105. 6944.26161)(16122 02=McmKNlgq444.7005. 6944.26141)(14122 02(2)剪力计算kNVlgqVkNlgqVkNlgqVkNlgqVCnCnBnBnA656.89)(55. 0656.8905. 6944.2655. 0)(55. 0826
9、.99175. 6944.2660. 0)(60. 0871.74175. 6944.2645. 0)(45. 02211右右左4.配筋计算(1)正截面承载力计算正截面受弯承载力计算时,跨内按 T 形截面计算,翼缘宽度取下面二者中小fb者.) 1 . 019. 0415/80(19651765200201705. 631 30hhmmSbbmmlbfnff取.除支座 B 截面纵向钢筋按两排布置外,其余截面均布置一排mmbf1965混凝土,纵向钢筋采用 HRB335 钢,25C22 1/27. 1,/9 .11, 0 . 1mmkNfmmkNftc箍筋采用 HPB235 钢.验算截面类型:mkN
10、mkNhhhbff ffc399.93505.701)2/80415(8019659 .110 . 1)2(0 1故跨中截面均属第一类 T 形截面。次梁支座截面按矩形截面计算mm 各截4150h面的正截面承载力计算见表 2表.2 次梁正截面承载力计算表截面1B2.3C弯矩)(mkNM93.399-93.39961.639-70.4442 0 1/hbfMfcS（跨中）0.0230.0142 01/bhfMcS（支座）0.2580.171s2110.2220.30430.1410.1888ycfSffhbA/10（跨中）737468ycSffbhA/10（支座）942622选用钢筋)(161)(
11、182弯直)(161)(183弯直)(161)(142弯直)(161)(182弯直实用钢筋截面面积（）2mm710 相差5%964509710按最小配筋率计算,最小钢筋面积%2 . 0%19. 045. 0yt ff2180450200%2 . 0mmAS(2)斜截面承载力计算截面尺寸校核:0 . 4675. 1200/335/33580415 0 bhmmhhhwfw属于一般梁kNVVbhfBcc826.9905.2323902009 .110 . 125. 025. 0max0左鼓截面尺寸满足要求。验算是否需要按计算配筋：kNVkNbhfBt656.89342.6939020027. 17
12、 . 07 . 00右故需按计算配置腹筋。梁中仅配箍筋，每一跨箍筋用量相同。第一跨：控制截面剪力：，选用双肢箍，kNVB826.99左62 16 .563 .282mmnASVmmbhfVhnAfstBsvyv19069342998263906 .5621025. 17 . 025. 1001左调幅后受剪承载力加强，箍筋面积增加 20%，箍筋间距：，取。mms1521908 . 0mms150验算配箍率下限值：310814. 1210/27. 13 . 08 . 0 24. 0yvt ff3310814. 110887. 11502006 .56bsnAsvlsv故配箍筋。1506第二跨：，同
13、上计算得取 s=200mm,kNVB656.89右mmss2288 . 0 ,285按下限配箍筋，3310814. 110415. 12002006 .56bsnAsvlsv配置箍筋。1506第三跨控制剪力小于第二跨，故配箍筋同第二跨。五主梁设计（按弹性理论计算）（1）.荷载计算，为简化计算，主梁自重化为集中荷载计算，起作用点与次梁传来的集中荷载作用点相同。次梁传来的恒荷载设计值：kN804.563 . 60165. 9主梁自重（包含侧面粉刷层）：kN986. 7219651970172)08. 060. 0(015. 02 . 125)08. 060. 0(25. 02 . 1恒荷载设计值：
14、kNG79.64活荷载设计值：kNQ94.1123 . 6927.17总荷载 kNQG73.17794.11279.64（2）计算简图主梁尺寸如图所示，故主梁中间支座按铰支考虑，主梁端部支承于砖墙上，支承长度4/cbiimma370计算跨度：边跨：mmln53803701505900mmballn5715237015053802mmblln56651505380025. 12025. 1取mml5665中间跨mml5900计算简图如图所示：因跨度相差小于 10%，计算时可采用等跨连续梁的内力系数。（3）内力计算各种荷载作用下的弯矩计算及弯矩最不利组合见表 3。计算支座 B 的弯矩时，计算跨度取相邻两跨较大值：5900。mm各种荷载作用下的剪力计算及剪力最不利组合见表 4。弯矩，剪力包络图：弯矩包络图第 1，3 跨有活荷载第 2 跨没有活荷载1在第一跨内以支座弯矩的连线为基线，作mkNMMBA688.190, 0的简支梁弯矩图。kNQkNG94.112,79.64第 1 个集中荷载和第 2 个集中荷载作用点处的弯矩值分别为MkNMlQGB05.272688.19031665. 5)94.11279.64(31 31)(310（与系数计算值相近）mkNM46.274max1MkNMlQGB49.208688.19032665. 5)94.11279.64(31
