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1、油封盖冲压工艺分析及模具设计油封盖冲压工艺分析及模具设计摘要用模具技术生产的制品具有高精度、高复杂程度、高一致性、高生产效率和低消耗用模具技术生产的制品具有高精度、高复杂程度、高一致性、高生产效率和低消耗等特点。由此可见，模具技术已成为衡量一个国家产品制造水平高低的重要标志，决定等特点。由此可见，模具技术已成为衡量一个国家产品制造水平高低的重要标志，决定着产品的质量、效益和新产品的开发能力。着产品的质量、效益和新产品的开发能力。本论文详细的论述了冲压模具的全过程。冲压模具即是在冲压加工中，将材料（金本论文详细的论述了冲压模具的全过程。冲压模具即是在冲压加工中，将材料（金属或非金属）加工成零件（
2、或半成品）的一种特殊工艺装备。属或非金属）加工成零件（或半成品）的一种特殊工艺装备。该零件是离合器壳体，该产品的模具采用了由送料机自动给料的加工方法、成本低、该零件是离合器壳体，该产品的模具采用了由送料机自动给料的加工方法、成本低、生产效率高。该产品的精度要求一般，结构简单。关键是怎样实现机器自动给料，从而生产效率高。该产品的精度要求一般，结构简单。关键是怎样实现机器自动给料，从而省去人工给料的过程。本文还主要论述了冲裁零件的结构工艺分析、凹凸模刃口尺寸的省去人工给料的过程。本文还主要论述了冲裁零件的结构工艺分析、凹凸模刃口尺寸的设计计算、冲裁排样与定位元件的设计、冲压力及压力中心的计算和模具
3、的主要零件的设计计算、冲裁排样与定位元件的设计、冲压力及压力中心的计算和模具的主要零件的结构设计等。结构设计等。改进后的模具可实现自动化，大大降低了成本，提高了生产效率。改进后的模具可实现自动化，大大降低了成本，提高了生产效率。关键词： 落料、冲孔、模具间隙1Abstract Die technology to produce products with high accuracy, high complexity, high consistency, high production efficiency and low consumption and so on. Thus, die tec
4、hnology has become the measure of a country manufacturing an important indicator of the level determines the product quality, efficiency and new product development capability. This paper discusses in detail the whole process of stamping dies. Stamping die that is in the process of stamping, the mat
5、erial (metal or non-metallic) processing into parts(orsemi-finished products) of a special technical equipment. The parts are baffle, the product of mold using an automatic feeding from the feeder processing methods, low cost and high efficiency. The general accuracy of the product, simple structure
6、. The key is how to achieve an automatic feeding machine, thus eliminating the need for manual feeding process. This article also discusses the major processes of structural stampings, embossing Edge Design Calculation, blanking layout and positioning components, design, red center of pressure and s
7、tress calculation and the main part of the structure of mold design. The improved mold can be automated, significantly reducing costs and improve productivity. Key words: blanking, punching, die gap1、冲压工艺分析(1)制件材料塑性较好，对拉伸、成形比较合适 。(2)从制件形状看，属阶梯形拉伸件。阶梯形件的拉伸与圆筒形件的拉伸基本相同。其基本考虑的问题是阶梯件是否可以一次拉成。（3）毛坯尺寸计算采用
8、一种新的方法，按拉伸件体积不变原则，毛坯直径 按如下公式计算:t2TD 式中：T材料体积；t材料厚度。按图 1 可计算得：D=70.9mm，毛坯相对厚度为 tD100=(1.570.9)=0.36,查表得相应筒形件极限拉伸系数为 0.50，前者小于后者，可以判断不能一次拉伸成形。小阶梯直径与大阶梯直径之比 d2d1=2449=0.49,接近极限拉伸系数0.5，按阶梯形件的多次拉伸原则，先拉出小阶梯法兰件。考虑到直接在壁部修边会使模具结构复杂，成本高，不易操作，在小阶梯法兰件上修边，然后将法兰翻边拉伸大台阶，以保证端口平齐。（4）为保证孔尺寸 13.5+00.27mm 及同轴度要求，冲孔需放在最
9、后一道工序进行。由上述分析，可初步确定工序顺序为：落料拉伸（小阶梯）修边拉伸（大阶梯）冲孔。从模具结构上分析，小阶梯落料拉伸能否一次拉伸成形需在后面进行工艺3计算验证。 2、工艺设计（1）从工件图倒推各工序图，拉伸工序图可以确定为如图（d）所示。（2）为保证图（d）中尺寸 240+0.13mm，其上道工序需适当加大此处直径。根据经验，上道工序直径可定为 24.2mm。按拉伸体积不变原则，可以计算出法兰直径：D=65.5mm。考虑到零件尺寸精度及表面质量要求较高，拉伸间隙比较小，零件局部变薄较严重，可按计算值减少 3%，取法兰直径为 63.6mm。由此可以设计出修边工序的工序图，见图（c） 。（
10、3）按图（c）加上修边余量即可得出修边前法兰直径，根据相对法兰直径dfd=63.625.5=2.5；df=63.6mm，查表得修边余量为单边 2.5mm，修边前法兰直径为：63.6+5=68.6mm,取为 69mm。即可设计出拉伸工序图，见图（b） 。（4）图 2（b）为典型的带法兰筒形拉伸件，相对法兰直径：dfd=2.51.3，属于宽法兰件。根据图 2（b）可以计算零件所用毛坯直径 D0=75.6mm，取毛坯直径 75mm。根据毛坯的相对厚度 tD0=1.575=0.02 及相对法兰直径 dfd=2.5 查表得第一次极限拉伸系数为 m=0.37，零件的拉伸系数 m=dD0=（24.2+1.5
11、）75=0.34，小于极限拉伸系数，不能一次拉伸成功，需要进行多次拉伸。宽法兰筒形件第一次拉伸拉成零件要求的法兰直径，在以后的拉伸工序中法兰直径保持不变，只是逐渐的缩小圆筒部分的直径。因为即使法兰直径产生很小的收缩变形，也能引起筒壁传力区过大的拉力使其不能承受而破坏，造成筒壁拉裂。在保证第一次拉伸成形的法兰直径不再变化的前提下，第一次拉伸后得到根部与底部的圆角半径较大的中间毛坯，在以后各道拉伸工序中毛坯的高度基本保持不变，仅缩小圆筒部分的直径和 圆角半径，这种方法制成的零件表面光滑平整，厚度均匀，不存在中间工序中圆角部分的弯曲与局部变薄的痕迹。查表得第二次极限拉伸系数 m2J=0.73.初步确
12、定各工序拉伸直径，d1=m1JD0=0.3775=27.75mm,d2=m2Jd1=0.7327.75=20.25mm。从上面计算可以看出，需要俩次拉伸。在多工序拉伸中，拉伸系数的选取直径影响拉伸件质量。考虑到首次拉伸后材料产生硬化，使变形区变形抗力增加，第一次拉伸选取的拉伸系数可以加大一些，直径可以加大到 d1=34mm，此时实际第二次拉伸系数 m2=d2d1=（24.2+1.5）（34-1.5）=0.77，大于第二次极限拉伸系数 0.73，由此可见，首次拉伸直径取 34mm 是合理的。为了确保第一次拉伸已形成的法兰直径在第二次拉伸工序中不再发生收缩变形，应把首次拉入凹模的毛坯面积加大，这些
13、多余材料在第二次拉伸中挤 回到法兰部分，使法兰增厚。这样做一方面可以补偿计算上的误差及材料拉伸过 程中的变厚，另一方面也便于试模时的调整。图（b）中圆筒部分材料体积的 倍为首次拉伸圆筒部分材料的体 积，计算出首次拉伸高度 h=12mm，即可设计出落料拉伸工序图，见图 2（a）综上所述，工艺方案最终修订为：落料拉伸二次拉伸修边筒形件拉伸冲孔，各工序图如下： 5图 1(a)图 1 (b)图 1 (c)图 1 (d)7图 1（e）3、工艺计算：3.1、落料拉伸复合模工艺计算（1）排样、材料利用率模具采用单排排样设计,查表 3-10 得，搭边值 a=1.0，a1=1.2送料步距 A=D+a=75+1=
14、76图 2(排样图)采用双排挡料销挡料时 B=（D=2a1+）0-=（75+2.4+1）0-1材料利用率 =S1/AB100%=()/(4AB)100%=71.4%2D 材料利用率 ；S1 一个步距内零件的实际面积（mm2） ；A 送料步距（mm） ；B 送料宽度（mm） ；（2）计算工序压力落料力计算F落= KLt=1.3 Lt式中： 落料力（KN)；落FK 安全系数，一般可取 K=1.3；L 冲裁轮廓周长（mm） ，L=3.1475=235.5mm；T 料厚（mm） ，t=1.5mm材料的抗剪强度（Mpa） ；查表得 =360MP落料力则为：F落=1.3360235.51.5=165.3K
15、N卸料力F卸=K卸F落F 卸 卸料力（N） ；K 卸 卸料力系数（查表知 K卸=0.05） ；F 落 冲裁力（N)；则： F卸=0.05165.3=8kN推件力 = nF落=0.05165.3=8.265kN推F推K式中： 推件力（N)；推F 推件力系数（查表 3-8 知 K推=0.05） ；推KF落 冲裁力(N)；拉伸力计算9tD=1.575=0.021.5，因此采用压边圈按式（6-17） =拉FbtdKF拉 拉深力（N)；d 拉伸件直径（mm）,d=34-1.5=32.5mm 材料抗拉强度（Mpa） ； =400MpabbK修正因数。拉伸系数 m=dD=(34-1.5) 75=0.43查表 6-11 得修正系数 k=1，则F拉=13.1432.51.5400=61.23kN压边力 压边力 FQ用下式计算 FQ=AP式中，A-压边圈面积，A=4D2-（d1+2R凹）2=3128mm2P单位压边力，由表 6-13 查得 P=3MPa则压边力为： FQ=3106312810-6=9.38 kN故总压力为： F总=F落+F卸+F推+F拉+F压=165.3+8+8+61.23+10.76=253kN拉深力 对于深拉伸可用式（4-38）F压（1.7 2.2） （F+FQ）=2（9.38+61.23）=141kN式中：F压压力机的公称压力（N） ；F 拉伸力（N） ；FQ压边力（N
