结构设计电算常见错误做法

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1、结构设计电算常见错误做法结构设计电算常见错误做法 常见错误做法总结于下。 1 暗梁当楼面梁使用。这是最常见的错误。暗梁之所以不能当楼面梁是因为其刚度不够，荷载不能按自己设想的方式传递，即楼面荷载板暗梁柱的传递方式几乎是不可能的。这样将大大低估板的内力。我个人认为，根据内力按最短距离传递的原则，用暗梁代替梁只有在板受集中力时，在集中力处沿板的最短方向（双向板沿两个垂直方向）设置暗梁，可以认为集中力由暗梁承受以满足抗弯强度和裂缝要求，此时板的计算跨度绝对不能按支承于暗梁来考虑。但很多时候，这种做法也没有必要，直接加大板的受力钢筋即可，除非因抗剪（冲切）需要箍筋而使用暗梁。 2 与上一个问题相对应的

2、是，在刚度发生较大突变（增加）处，应视为梁。典型的问题是不同高程的板之间出现的错台，错台本身平面外刚度比较大，而板的平面外刚度较小，不管你是否愿意，板上的荷载都要传递到错台上，因此应当按梁来设计，尤其是抗剪钢筋应满足要求。地下通道、车站遇到的这种情况较多，其荷载又比较大，但大多数人对错台的处理却非常草率，这很令人担忧。 3 框架结构形成事实上的铰接。最常见的是梁刚度比柱大的多，使柱对梁的约束作用较弱，形成事实上的铰。这样减少了超静定次数，于抗震不利，也难以形成“强柱弱梁”。 坂神地震时，地铁车站柱的破坏相当严重，也提醒我们不能忽视这个问题。地铁车站顶底板可看作筏板，其梁的刚度当然大于柱，但中板

3、处不宜将梁的刚度做得较大。另外，地下工程如通道、涵洞、地铁车站等，有时不小心也容易作成刚度较大的顶底板和刚度较小的侧墙，这样横剖面就形成铰接的四边形，两侧墙土压力相差较大时很容易失稳，也不利于抗震。 4 板墙受力钢筋置于分布钢筋的内侧。很多人总把分布钢筋想象成类似梁的箍筋，因此配筋不小心就这样倒置。分布钢筋的作用在于固定受力钢筋位置，传递受力及防止温度收缩裂缝，它不需要象梁柱箍筋那样外包以防止钢筋受压向外鼓出，更重要的是，板墙截面高度较小，为增加有效高度发挥受力筋作用，一般情况下应当外置受力钢筋。某些特殊情况，如地下连续墙，由于施工方便原因可牺牲板有效高度，将受力钢筋内置。 5 在紧靠柱的位置

4、框架梁上搭梁。由于紧靠柱支承的位置，框架梁的转动受到约束，当其上所搭的梁荷载较大时，将产生很大的扭矩，使框架梁的配筋变得困难。某些设计人员将此处框架梁与搭接梁的连接看作铰接，这是很不安全的，因为梁的塑性变形能力有限。 * A; q# D* H0 ) V+ n 6 板钢筋不伸入上翻梁受力钢筋之上。这在地面上结构中还不容易出现，但在地下工程中，由于结构形式不够直观，稍有疏忽就会犯错。最常见的是通道入口处顶板有一道收口的横梁，其底部顺板向下倾斜，形成不规则的梁。多数人配筋将此梁受力钢筋仍然沿水平方向布置，板的纵向钢筋则从下侧锚入梁内。地下工程没有完全的分布钢筋，在这个横梁处，板的纵向钢筋实际上是受力

5、钢筋，不但要按受力钢筋锚固，还应当在梁受力钢筋之上。另外，很多人认为此梁受力小，因而配筋马虎。实际上，此梁由于单边受力，有一定的扭矩，配筋应考虑板上荷载传递到此梁上。 7 地铁车站不计中板开洞。由于开洞的影响比较难算，也由于部分人对开洞影响没有当成一回事，因而计算时都加以忽略。当开洞较小时，这样也许没有多大影响，但地铁车站有时在中板沿横向平行布置三排楼、扶梯，严重削弱该处楼板刚度，虽然洞边有加强的梁，但梁高受到限制，中板厚度通常都为 400500，因此不足以弥补其刚度的损失。至于加暗梁来加强洞口，更不能弥补计算模式与实际不符的不足。鉴于加强梁高度受限，建议采用通用软件计算时按空间结构预先计入这

6、一不利影响，否则应加强该处侧墙抗弯、剪能力，并加强该处楼板配筋 如何判断电算结果的正确性 对于梁和扳，在出来电算结果以后，我一般采用手算结构中一些比较重要的地方，采用公式As=M/(fy*h0)，在这儿漏算了 s，我一般是算出配筋面积以后，再除以 0.95，0.9，0.85三个数字（因为大部分情况下 s 在 1 和 0.85 之间），算出结果以后与电算结果进行比较，如果相差不大，则认同电算结果，我通过很多次计算发现一般情况下是电算结果远远小于手算结果（如果电算结果真的有错的话），这种情况一般是电算过程中计算机漏算了荷载，或者与个人计算参数设置有误有关。 我们一般都是要校核软件的配筋系统的，很多

7、情况下，软件的计算出的内力和配筋量是没有什么问题的，可是在配筋时容易出错。最好根据配筋面积图和配筋图校核一下！要从两个方面判断： 1、合理性。 1）周期、振型和地震力。非耦联计算地震作用时，其第一周期一般在以下范围内： 框架结构 T10.10.15N； 框剪结构 T10.080.12N； 剪力墙结构 T10.040.08N。其中 N 为计算层数（N40） 振型曲线光滑连续，零点位置符合一般规律。 2）位移 位移曲线应上下渐变，不应出现较大的突变，位移值满足规范要求。 3）构件配筋的合理性。 满足构造要求，最小配筋率，箍筋肢距，梁加腰筋等。 2、平衡性。 分析在单一重力荷载或风荷载作用下内外力平

8、衡条件是否满足。画图的话应该自己参照配筋计算出来的面积自己画，计算机出的图比较不可靠!要特别注意一下挑梁，大跨度梁的配筋。首先，要保证结构模型和实际相符，如底层结构高度、铰接梁和框架角柱等特殊构件定义等 其次，复核输入的荷载，如建筑隔墙、电梯吊钩、空调基座、消防水箱和特殊房间荷载等 第三，计算参数必须逐一复核，使之和实际相符，详 pkpm 使用手册 第四，判断电算结果的正确性：下述 9 大指标全部 pass 的话，整个结构方案应是合理的 1、轴压比；2、剪重比；3、刚度比；4、位移比；5、周期比；6、刚重比； 7、参与振动质量比；8、倾覆力矩比；9、楼层最大位移与层高之比 具体规范条文详后附件

9、 最后，有目的的手工复核一些特殊构件：柱轴压比、较大跨度的梁、上部栽柱的梁等 另外，“三分计算，七分构造”，对楼板大洞口周边梁板、转角窗房间楼板、不能贯通框架梁之间楼板、楼梯间休息平台梁处短柱、地下室顶板、大底盘顶板等电算结果反映不出来的部位只能通过构造措施加强，使之和计算模型相符 这篇文章可以参考： 高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常重要的问题。我们必须根据工程设计经验，对计算结构进行分析、判断，根据其正确与否，来判断计算模型简化是否合理，输入数据是否正确，从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。 计算结果的大致判断可以按以下的项目进行。（不包

10、括含有多塔、错层等 特殊结构） 15.1 自振周期 对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围 中。 框架结构： T1=（0.12.-0.15）n 框架-剪力墙和框架-筒体结构： T1=（0.06-0.12）n 剪力墙结构和筒中结构： T1=（0.04-0.06）n （式中 n 为建筑层数） 第二及第三周期近似为： T2=(1/3-1/5)T1 T3=(1/5-1/7)T1 如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否合理，应适当进行调整。反之，如果截面尺寸、结构布置都正确，无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数据是否有错误。以上判断是根据平

11、移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，情况复杂很多，首先应挑出与平移振动对应振型来进行上述比教，至于扭转周期的合理数值，由于经验不足尚难提出合理的数值。 15.2 振型曲线 在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线附图一），不应有大进大出，大的凸凹曲折。 第一振型无零点；第二振型在（0.7-0.8）H 处；第三振型分别在(0.4-0.5)及(0.8-0.9)H 处。 15.3 地震力 根据目前许多工程的计算结果，截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底部剪力大约在下述范围内： 8 度，二类场地 FEK=（0.03-0.06)G 7 度， 二类场地 FEK=（

12、0，015-0.03）G 式中， FEK 为底部地震剪力的标准值，G 为结构总重量。 层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时偏于较大值；当其他烈度和场地时，相应调整此数值。但计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度、适当增大地震力以保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合理的经济技术指标。 15.4 平位移指标 水平位移满足高层规程的要求，是合理设计的必要条件之一。但不是充分条件，即是说：合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移满足，还不一定是合理的结构，还要考虑周期、地震力的大小等综合条件。 因为，抗震设计时，地震力的大小与刚度直接相关，当刚度小，结构并不

13、合时，由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范围内，此时并不能结构合理，因为它的周期长，地震力小，并不安全。新高层规程位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其他因素。 其次，将各层位移连成位移曲线，应具有以下特征： 剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外弯形曲线（图二A）； 框架结构具有剪切梁的特怔，越往上增长越慢，成内收形曲线（图二 C）； 框架-剪力墙和框架-筒体结构处于两者之间，为反 S 形曲线，接近一直线（图二 B）； 在刚度较均匀的情况下，位移曲线应圆曲光滑，无突然的凸凹变化和折点。 15.5 内外力平衡 平衡条件程序 TAT 本身已严格检查，但为防止

14、计算中的偶然因素，必要时可检查底层的平衡条件： Ni=G Vi=P Ni 为柱、墙在单组重力荷载下的轴力，其和应等于总重量 G，校核时，不应考虑分层加载。 Vi 为风荷载作用下的底层墙、柱剪力，求和时应注意局部坐标与整体 坐标的方向的不同，P 为全部风力值。注意不要考虑剪力调整。 对于地震作用不能校核平衡条件，因为采用 SRSS 法或 CQC 法进行内力组合后，不再等于总地震作用力。 15.6 对称性 对称结构在对称力作用下，对称的内力与位移必须对称。TAT 程序本身已保证了计算结果的对称性。如有反常现象应检查输入数据是否正确。 15.7 渐变性 竖向刚度、质量变化较均匀的结构，在较均匀变化的

15、外力作用下，其内力、位移等计算结果自上而下也均匀变化，不应有大正大负、大出大进等突变。 15.8 合理性 设计较正的结构，一般而言不应有太多的超筋截面，基本上符和以下规律: 1: 柱、墙轴力设计值绝大部分为压力。 2：柱、墙大部为构造配筋。 3：梁基本上无超筋。 4：除个别墙段外，剪力墙符合截面抗剪要求。 5：梁截面抗剪不满足要求，抗扭超限截面不多。 符合上述八项要求，可以认为计算结果大体正常，可以在工程设计中应用。 计算机和人是不能比的，一般情况下他是不会出错的，但是当你结构布置不合理，不能给她比较明确的传力途径的时候他可是胡来的，就比如说超筋的构件的配筋你一定要主意，一定要复核的。我一般对

16、电算总有点怕怕，但完全复核真是没那时间和精力，我处理的方法是比较简单的，第一次生成配筋的时候只控制钢筋的间距，不控制他的直径，这样一看他的配筋就知道他配的是不是合适，这样就基本可以判定你的结构布置是不是让它晕了，然后在间距和直径一起控制，出施工图。 我参加过 2005 新版 PKPM 的研讨学习，PKPM 软件在结构基本梁，柱构件上的计算已经非常成熟，只要用户模型，荷载输入正确，是不会有问题的；但是软件在板式构件，剪力墙上的计算没有梁，柱构件的成熟。 在计算结果中，我们要注意检查计算书，判断有效质点，结构位移，平动周期和扭转周期的情况，如果觉得有很大的问题，就去检查荷载输入是否有误，检查办法是逐一删除风荷载等，看计算结果有无变化！ 在做柱子的截面设计时，我们一般是先手头算一下，再用电脑计算，一般用