《毛林桥特大桥挂篮施工方案》由会员分享，可在线阅读，更多相关《毛林桥特大桥挂篮施工方案（44页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、1毛林特大桥挂篮现浇变截面箱梁毛林特大桥挂篮现浇变截面箱梁施施 工工 技技 术术 方方 案案徐州市公路工程总公司徐州市公路工程总公司 新沂市撤渡建桥项目毛林特大桥新沂市撤渡建桥项目毛林特大桥 项目经理部项目经理部二二 0 一一 0 年四月年四月2一、工程概况一、工程概况主桥上部采用变截面预应力混凝土现浇连续箱梁，主桥箱梁采用单箱单室，跨径为（42+72+42）三孔一联。C50 混凝土，纵向和竖向两向预应力，箱梁顶板宽 10 米，底板宽 5 米。箱梁根部高 3.9 米，端部及跨中高度为 1.9 米，腹板厚为 6040cm。桥面 2%双向横坡。0#块长 10 米，边跨现浇段长 6 米，合拢段长均为
2、 2 米。桥梁设计荷载等级为公路-级。主梁标准横断面（尺寸单位：主梁标准横断面（尺寸单位：cm）1,0003901902502503二、变截面连续箱梁施工方案二、变截面连续箱梁施工方案1、变截面连续箱梁总体施工流程序号工作内容程序示意图131、搭设 0#托架。 2、立模浇筑 0#梁段。 3、在砼强度达 90%，且龄期达 140 小时后张拉钢束。 1、2、略474、拼装挂篮。 5、浇筑 1#梁段。 6、在砼强度达 90%，且龄期达 140 小时后张拉钢束 。 7、挂篮前移。8108、循环浇筑 27#梁段。 9、张拉钢束。 10、边跨支架现浇。111311、拆除挂篮，搭设合拢段支架，安装合拢段刚性
3、支撑。 12、浇筑边跨合拢段 13、在砼强度达 90%，且龄期达 140 小时后张拉边跨连续束至设计 吨位。 141514、拆除边跨现浇、合拢段支架 和刚性支撑。 15、拆除主墩临时支承，安装中 跨合拢段吊架和刚性支撑。1616、浇筑中跨合拢段混凝土。171817、在砼强度达 90%，且龄期达 140 小时后张拉中跨连续束至设计 吨位。 18、拆除中跨合拢段吊架和外刚 性支撑，全桥合拢，进入桥面系 施工42、0#块的施工块的施工2.1 工程概况工程概况0#块和其它块一样为单箱双室结构，在支座位置有一横隔梁，横隔梁宽260cm，在横隔梁上开一过人洞。一个 0#块梁段体积为 129.5m3,其中横
4、隔梁部分的体积为 45.2 m3。2.2 0#块施工流程图块施工流程图0#块施工工艺流程图块施工工艺流程图张拉纵向钢束，并压浆试块检测分项工程开工申请技 术 交 底预 压施 工 放 样钢 筋 绑 扎钢筋加工安装内模模板制作混凝土浇筑混凝土集中拌和运输养 生试块制作检查验收调整底模、安装外侧模支架搭设铺设底模模板制作拆除内外侧模板52.3 施工方法施工方法2.3.1 墩梁临时锚固墩梁临时锚固见施工图 S4-35。锚固方法为墩身内粗钢筋锚固。此处应该明确具体2.3.2 0#块托架及模板块托架及模板托架结构托架结构由于墩身较高，应尽量避免使墩身承受附加弯矩，故本桥 0#块托架采用体外平台。平台每侧由
5、四根 40010mm 及两根 180010mm 钢管桩支承，平台用 321 贝雷钢桥拼制，这样同时可避免在墩身上预留预埋件，可增加结构的耐久性。具体见附图0#块托架施工图 。40010mm 钢管桩之间用型钢联结，形成稳定门架。同时内侧贝雷紧贴主墩墩身。托架底板使用挂篮底板。底板与贝雷平台间设落架砂筒，以便在 0#块纵向束张拉后，使托架卸载。同时挂篮底板采用荡秋千法移到 1#块位置，与挂篮吊带联结。托架计算托架计算a、计算荷载托架实际承受底模横梁的集中荷载，而底模沿纵向可偏安全地承受均布荷载。混凝土自重均布荷载集度为q1=（129-45.2）226(10-2.6) 2)=294.4kN/m。模板
6、自重按 1.5KPa 计，模板折算后的总宽度为 10+3.252(外侧模)+2.22(内侧模)+3.8(内顶模)=24.7 m，则模板荷载集度为q2=1.524.7=37.1kN/m。人群和临时施工荷载按 1.5KPa 计，计算宽度为桥面宽即 10 m，则人群和临时施工荷载集度为q3=2.510=25kN/m。则总荷载集度为 q=qi=356.5 kN/m。底模力学模型见下图：37012.8460图中未计墩顶部分横隔梁的混凝土自重，因该部分混凝土底模全部支承于墩顶上，无需托架支架。同时由于托架刚度远小于墩身抗压刚度，部分墩顶以6外的混凝土自重在施工过程中因扩散效应仍会由墩顶承受，但从计算安全考
7、虑，一般不计该影响。由杠杆原理可求得，底模前横梁荷载为 1.722/4.6356.53.7=493.8 kN，底模后横梁(近墩横梁)荷载为 356.53.7-493.8=825.3 kN。b、内力计算平台力学模型见下图：493.8825.3825.3493.84.695.164.69上述模型为一连续梁结构，其内力图如下：由可知贝雷梁内最大弯矩为 62.1kN.m内支点荷载为 846.22 kN，外支点荷载为 472.88 kN。另外增加单个底篮自重 100 kN，贝雷自重为 20*0.3*9.8=58.8 kN则单根内支点钢管荷载为（846.22/4+100/4+58.8/8）*1.2=292
8、.7kN单根外支点钢管荷载为（472.88/2+100/4+58.8/8）*1.2=322.5 kNc、强度复核单桁贝雷片允许弯矩为 785 KN.m，允许剪力 245 KN。4 桁贝雷完全可满足要求。400*10 钢管截面面积 A=122522，惯性半径 i=138,计算长度l=12.2m，长细比 =88.4，=0.726，则=34.54MPa322.5 kN，符合要求。由于河床部位浅部土质较差，上层 13 米不计桩侧摩阻。模板模板0#块模板分三种，一是底模；二是外侧模，三是内模，其结构分别如下。底模：非墩顶位置采用挂篮底模，墩顶位置采用方木竹胶板结构，竹胶板厚 15cm。在底模铺设前应先安
9、装永久支座，本桥所使用支座为 GPZ（KZ）盆式支座。施工支座垫石时，用水准仪、全站仪测设支座垫石标高及中线，高程偏差不得大于 1mm，平面位置偏差不得大于 2mm，否则需要处理。支座吊装前清理支座垫石顶面，按图纸设计的方向及支座型号安装支座。内模：由于箱内顶面有负弯矩张拉齿块，不易用拆叠式钢模，因此仍采用方木竹胶板结构。内侧模次楞为 108cm 方木，竖向布置，间距 25cm 左右，横向主楞采用双拼 10 号槽钢，间距 8090cm。一个箱室内的两个侧模间用钢管顶托相互顶紧，同一腹板两侧的侧模间用 M16 对拉螺栓拉紧，对拉螺栓的间距底层为 60cm，顶层为 90cm。面板为 15cm 竹胶
10、板。外侧模：外侧模采用定型钢模，钢龙骨为 10 号槽钢，龙骨间隔为 65cm，面板为 4cm 厚冷轧钢板，龙骨间横向次楞采用 L705 角钢，次楞间隔为3540cm。每侧外侧模分为 3 块，两边块长 4.6m，以与挂篮通用。中块长 2.3 m，中块与合拢段通用。外侧模高度以 0#块为准。施工放样：用全站仪测放出 0 号块中心线，根据 0 号块预压测量数据，设置底板高程，保证砼浇筑完毕后，0 号块轴线及高程满足设计要求。模板安装允许误差：a、模板安装轴线偏差：顶、底板轴线偏差：5mm；腹板中心在平面上与设计位置偏差：10mm ；顶、底模边线偏差设计位置：10mm；b、断面尺寸：顶板宽：20mm；
11、8底板宽：+10mm，-0；顶、底、腹板厚度：+10mm，-0；梁体高度：10mm；腹腔板倾角偏差：2%；封端模板倾斜度：2封端模板上孔道中心偏差：10mm。c、高程：底模前缘：5mm；梁顶面高程：10mm。托架的预压托架的预压a.托架预压的目的：为了检验支架的承载力、安全性和稳定性，消除其非弹性变形，检查测定弹性变形值。b.托架预压的方法：一个 0#块一次预压到位，按 120%倍加压系数计算，预压总重为（129-45.2）2.61.2 =261.5 吨。用 1m3的砼预制块进行预压。预压前在 0 号块托架底板上取 4 个断面 12 个点，标上红漆作为观测点。施加荷载分 3次进行，时间间隔为
12、4 h，最后一级不小于 6h，每次加载累计为总荷载的40%、80%、100%和 120%。每次加载前、后用水准仪进行标高观测一次，当最终的变形在每隔 6h 观测后沉降小于 2cm，即可认为支架的强度和稳定性满足浇筑 0 块梁段的需要。然后按加载顺序反向卸载，并依次进行托架变形观测。分析变形观测值得出弹性变形值和非弹性变形值，根据变形值最后调整模板高程。c.注意事项：在加载过程中，要派专人随时检查支架的各接点、焊点牢固性，随时检查托架的稳定性；测量人员必须认真、细心的观测，准确得出结论。93.挂篮挂篮悬浇施工悬浇施工 17 号梁段号梁段3.1 挂篮设计挂篮设计(1)设计荷载设计荷载挂篮悬浇梁段有
13、两个长度，即 4m 和 4.5m，取 1#梁段为计算对象，其最大自重为 37.32.61.039.8=979kN，模板和临时荷载为(37.1+25) 4=248.4 kN，挂篮底篮自生为总重为 100 kN，总重为 1327.4KN。（2）结构设计）结构设计挂篮底模 挂篮底模由两根下横梁和其上的若干纵梁组成。底模的前横梁由挂篮主桁上的前吊杆拉住，后横梁由挂篮主桁上的后吊杆拉住。同时在底模的前端设有一工作平台。底模横梁由两根 I45b 工字钢拼装而成，中间净间距 10cm 以方便吊杆窜入和内横隔板的焊接，内横隔板间距 90120cm，并分布于吊杆位置和底模纵梁位置。底模纵梁由 I28b 工字钢制
14、成，纵梁在腹板位置加密，每个腹板下 3 根纵梁，其它位置接 100120cm 间距布置。由于底板在不同的梁段有不同的倾角，而下横梁必须水平，否则下横梁的抗弯刚度不能满足要求，因此在底模纵梁和下横梁之间设转动绞。该绞为单向受力且转动角度很小，为此采用简单结构，即在横梁上焊 32cm 圆钢，在小纵梁的下缘焊一 L505 角钢，通过角钢与圆钢的配合实现小角度转动。外侧两根横梁与纵梁之间设绞绡联结，同时在内侧两纵梁之间用 3 吨的花篮螺栓配 17.5 钢丝绳对角斜拉，以增加底模的整体性。同时在该纵梁的下缘和横梁上缘之间设楔木以稳定横梁，保证横梁水平。吊杆挂篮吊杆采用 32 精轧螺纹钢，前后两个断面各设
15、 4 根吊杆。吊杆锚固于挂篮上横梁上，吊杆下端锚固于横梁下垫板上，并采用双螺母分别在垫板两面上紧，确保吊杆下端锚固可靠。吊杆上端采用两层锚固，一层锚固是用单螺母直接锚固于上横梁上缘垫板上；另一层锚固于上调整平衡梁上，通过螺旋千斤顶调整挂篮底模的高程。上平衡梁采用双拼 10 号槽钢加 20cm 厚的垫板焊制而成。吊杆结构全长 780cm。10上横梁断面尺寸和整体结构与下横梁相同。上横梁直接支承于挂篮主纵梁上，支点用 16 根 M16 高强螺栓相互联结。主桁挂篮主桁采用三角桁架结构，该结构具有刚度大，自重轻，加工安装方便等优点。桁架主纵梁为弯压构件，采用双拼 I45b，断面尺寸与横梁相同，以保证其
16、整体承载能力和局部强度。斜拉杆采用双拼 20 号槽钢，通过 50cm 销与主纵梁和立柱联结。立柱采用双拼 28b 槽钢焊制。后锚挂篮后锚利用箱梁的竖向预应力筋。由于用于锚固的竖几预应力筋还未张拉，为减小挂篮前端的下挠，在调整挂篮底模之前，需对挂篮后锚进行预张拉。张拉方法是通过后锚上的螺旋千斤顶进行预顶，预顶力的大小以不大于预应力筋的控制张拉力并不小于设计锚固力为限。平衡重平衡重采用混凝土预制块。平衡块堆码在挂篮主桁后的平衡重平台上，平台用两根 I32b 工字钢制成。同时预制块摆放时，注意让开挂篮后锚的操作空间。护栏挂篮的底板前端和上横梁由于要经常在其上作业，因此需加设护栏。护栏高为 100120cm，横向地杆采用 L707 角钢，立杆采用 L505 角钢，横杆与横梁和立杆与横杆间均采用 M16 螺栓联结。（3）挂篮内力、变形计算和强度、稳定性校核）挂篮内力、变形计算和强度、稳定性校核吊杆其荷载计算
