玻璃退火过程介绍

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1、玻璃退火过程介绍玻璃退火过程介绍玻璃退火是一个创建匀热和结构调整所需的、均匀的温度场，减小各部之间的结构差，使冷至刚体被固定的、不可逆转的结构差所致的永久应力减至制品的规定值，是在此后的冷却中，控制可逆转的结构差所致的、随温度均TodayHot一而消失的暂时应力，防止玻璃炸裂的热处理过程。冷却过程中，玻璃的黏度呈指数剧增。然而，玻璃的物理特性却是呈现出连续、渐变的规律，总共历经了六个物理特性阶段1：（1）自由流动的熔体101.88105，1 500918.30 2t581.70文献依据：“105 时，玻璃液能作自由流动；拉薄开始于105.25，893.86 ” 。（2）高黏滞塑性体105109

2、，918.30662.84，t255.46 “受外力而变形，撤除外力却不能恢复原形”谓之塑性。文献依据： “106，829.93 是可塑性的中间状态；106.5，793.72 是最佳拉薄；106.75，777.19 是拉薄下限”。塑性随黏度剧增而锐减，冷至 109 时，玻璃变硬HotTag而使其塑性消失。（3） 弹塑性体（abc0, 或 abc, abc）1091012，662.84568.29 ，t94.55 上世纪 50 年代，钢筋混凝土的弹塑性理论是结构力学上的一大进展。玻璃在 1091012 时，失去塑性却有自重变形3，温差产生了结构差必然有热应力却测不出来的，狭义的应力松弛现象：“位

3、移减小的结构差 b 加上微分变形而隐含着的结构差 c，等于由温差所致的结构差 a” ，是玻璃处于弹塑性体阶段特性之表征热应力被消散了。微观是结构基团位移活跃，有助于结构调整速，减小结构差明显；微分变形容易，它是由剩余的结构差 c 所致的热应力引进的。变形而使该热应力作暂时性的吸收。然而，微分变形是不可能减小结构差的。有结构差必然有热应力。C 的存在证明了热应力并未消失。玻璃极高的黏度和热的不良导体特性，决定了冷却极其缓慢也来不及作完善的结构调整。所以，必然会有微分变形。（4） 弹性体初态（abc）10121013，568.29545.28 ，t23.01 结构基团位移分子位移。黏度剧增使位移活

4、度和微分变形锐减，减小结构差的结构调整明显削弱。b 和 c 作相应的锐减且转入a 中。冷至1013 时，已能测到热应力，狭义的应力松弛现象消失，结构差显露：“位移减小的结构差 b 加上微分变形而隐含着的结构差 c，小于由温差所致的结构差 a” 。弹塑性湮灭之时，必然是弹性之开始。（5） 过渡为完全弹塑性体（亚刚体） （abc）10131014.5，545.28516.05，t29.23分子位移。位移和微分变形尚未消失殆尽，广义的应力松弛现象依然存在。b 和 c 已小到微不足道而 猛增。减小结构差甚微，结构调整已极为困难，这是玻璃处于亚刚体阶段的特征。（6） 完全弹性体（刚体） （a ）黏度大于

5、 1014.5 ，516.05 至常温，t486.05分子震动。是“应力与应变成正比”关系的刚体。位移终止（b0） ，结构调整停顿，微分变形消失（c0） ，b 和 c 皆回归于a 中。广义的应力松弛现象消失。1014.5，不可逆转的结构差 所致的永久应力被固定，且与此后的降温史无关。a；1014.5，温差只产生可逆转的结构差 所致的、随温度均一而消失的暂时应力。消失之前，两种应力在矢量重合部位互相叠加。当单种应力或叠加应力超过玻璃的抗拉强度时，玻璃会炸裂。a ；温度均一时，只残留由 所致的永久应力。玻璃退火的起始黏度以不使制品发生变形为准。这是由高温高效退火理论决定的。就浮法玻璃而言是 101

6、0821011，600595 。一般的玻璃制品约为1011。薄壁制品是1012，属于特例。玻璃退火是作用于温度调节，控制其热应力演绎的热处理过程。以冷至刚体，1014.5 为界，分为两个退火阶段和四个退火状态：1退火阶段（10111014.5，595516.05 ）和后续退火阶段（1014.510，516.0530 ）玻璃作结构调整，减小由温差产生的结构差，使冷至刚体时，被固定的、不可逆转的结构差所致的永久应力，符合制品的规定值。历经了最佳、次佳和最次三种退火状态。分别与弹塑性体、弹性体初态和亚刚体的三种物理特性相对应。最佳退火状态（弹塑性体）温差所致的结构差是玻璃冷至弹塑性体时产生的。并不是

7、冷至弹性体初态的终点，于1013 才产生的。高温下，玻璃的黏度较低，结构基团位移活度大，在均匀的温度场作“顺向位移”结构调整容易进行，减小结构差的效果最好，使制品中残留的永久应力更小之贡献最大。玻璃在弹塑性体阶段处于最佳退火状态。次佳退火状态（弹性体初态）结构基团位移分子位移。黏度剧增使位移活度锐减，减小结构差的调整明显削弱。玻璃在弹性体初态阶段处于次佳退火状态。最次退火状态（亚刚体）分子位移。位移活度几近衰竭，结构调整近乎停顿，减小结构差的功效甚微。玻璃在亚刚体阶段处于最次退火状态。这时，1014.5 位移终止，结构调整停顿，广义的应力松弛现象随位移和微分变形的消失而湮灭。剩余的结构差被残留

8、而不可逆转，永久应力被固定，只有分子震动，是单纯的应力与应变成正比关系的刚体。温差只产生可逆转的结构差所致的、随温度均一而消失的暂时应力。玻璃处于暂时应力活跃，并与永久应力相叠加的后续退火阶段。只有与刚体物理特性相对应的后续退火状态。后续退火状态（刚体）暂时应力在消失之前与永久应力互相叠加：amtm （1）温度均一时，只残留永久应力：a m （2）浮法玻璃带属于薄板体系，控制其横向温度，减小平面位置上的结构差尤为重要。就炸裂而言，永久平面应力 m 和暂时平面应力 mT，比厚度方向上的永久应力 和暂时应力 T，具有更大的危险性。应该澄清的概念有五个：（1） 是结构调整，不是结构转变以 SiO2

9、和 Al2O3 为骨架的网络离子，其余的氧化物是网络外离子的玻璃结构，早已在玻璃液产生时形成了。此后的冷却过程中，若无析晶产生新相，就不存在结构转变。冷至刚体，只是减小结构差，趋于密实化的结构调整过程。（2） 是渐变，不是突变“105 是自由流动黏度” ；“自 Tg(1013)温度以一定的速度冷却时，玻璃从黏滞塑性体逐渐地转化为弹性体”4。传统观点在描述上尽管是承认“渐变” ，却讲不出渐变的各个阶段。在理论上则似乎只有“熔体黏滞塑性体弹性体”三个物理特性阶段之“突变说” ，不符合玻璃物理特性之渐变规律。玻璃退火不能从塑性体开始，此乃常识。那么，只用弹性体一个特性阶段，既找不到玻璃退火的起始黏度

10、，也无法阐明玻璃退火机理。事实已经证明是如此之现状。理论与实际矛盾突出。（3） 不可逆转的结构差和可逆转的结构差在退火阶段（1014.5)，玻璃经结构调整减小了结构差（长度差，密度差和热膨胀系数差） ，趋向于密实化。玻璃的各部在经历的时间，（弹塑性体） 、 （弹塑性初态） 、 （亚刚体）和 （三者之和）上说，是有差别的。 ，尤其是 较大的单位，相应的密度高，长度短和热膨胀率低。与 ， 较小的部位之间产生了结构差，冷至刚体被固定而不可逆转，形成了永久应力即是结构应力，绝无第二种应力可言。在后续退火阶段（1014.5） ，玻璃已呈刚体，位移终止，结构调整停顿，密实化过程结束，是单纯的应力与应变成正

11、比的关系。温差只产生可逆转的结构差，由此形成了暂时应力。（4） 永久应力成因应力松弛只是表征“位移和微分变形”活度状况的宏观现象，不能把现象当作永久应力成因之本质。玻璃具有极高的黏度和热的不良导体特性，温降时，各部之间存在着温差，也必然会有结构差，冷至刚体被固定而不可逆转导致了永久应力。a、b 和 c 三个实时变量决定了 值的演绎。玻璃冷至弹塑性体阶段 0 时，热应力测不出来，似乎结构差已经消失。其实这只是一种假象。正确的表达式是 abc，c 是被隐含着的结构差。冷至刚体 被固定而不可逆转导致了永久应力。应力松驰有无穷个结果（b，c） ，哪个结果都不是导致永久应力的、不可逆转的结构差（） 。所

12、以， “玻璃内永久应力产生的直接原因是在退火温度区域内应力松驰的结果”4，是一个错误的结论。该结论所指的是狭义的应力松驰现象，在1013 时已经终止。而永久应力是冷至 1014.5 才形成的。（5） A 是重要退火区不作任何的界定解释就称：“A 是预退火区，B 是重要退火区” 。这在学术上是不允许的。似退火，又非退火的“预退火区”是一个错误的称谓。理论和生产实际都能证明， “不存在所谓的预退火区。A 是重要退火区，B 只是继续退火阶段与后续退火阶段的连接区” 。从“六个物理特性阶段、两个退火阶段和四种退火状态” ，得到了浮法玻璃退火窑设计的技术路线，要点有如下四条：（1） 以 A 区为“重心”

13、玻璃带在 A 区（600550 ，1010.821012.78，tA50 ） ，大部分处于弹塑性体阶段（1010.821012，600568.29 ，ta31.71 ） ，小部分处于弹性体初态阶段（10121012.78，568.29550 ，ta2=18.29） 。最佳退火状态占了 100%，次佳退火状态占了 79.49%，二者占了退火阶段温阶的 59.56% t1（t1600516.0583.95 ） ；在 B 区（550480 ，1012.181016.83，tB70 ） ，跨越三个特性阶段：弹性体初态瞬息而过（1012.781013，550545.28 ，tb1=4.72 ）,刚亚体走

14、了全过程（10131014.5，545.28516.05 ，tb2=29.23 ） ，刚体历经了一段较长的温阶（1014.51016.83，516.05480 ，tb3=36.05 ） 。次佳退火状态占了 20.51%，最次退火状态占了100%，二者占了退火阶段温阶的 40.44% t1，并且，是对处于该温阶的低温段。后续退火状态占了 B 区温阶的 51.50% tB。由此可以断定：“A 是重要退火区，B 是继续退火阶段与后续退火阶段的连接区” 。那么，玻璃带在各区的冷却速度 Gn(/min)，必然以 GA 为基准参数。并且，应该是 GAGB 才正确合理。所以，玻璃带在 A、B 和 C 区的冷

15、却速度必然是：“慢?慢?快”的关系。（2） Gn 与 GA 关系除两个过渡区之外，尽管 Gn 有较为宽广的调节范围。不过，我们应该找到 Gn 对 GA 的最佳比例关系，以获得能充分发挥各区功能之最佳的区长 Ln，最终确定退火窑的总长度 L。利用新的、正确的玻璃退火理论和生产经验，以及实验室和半工业性试验（物理的和数字的模拟试验） ，作热工测定来检验和校正试验的边界条件，使实验结果逼近于生产实际。由此可推得可靠的和精确的计算方法，并完成计算机的编程。在此之前，我们仍然可以借用 CNUD 公司的经验公式，初算LA、B，再使用相关的关系式来确定 LA，分割 LA、B 并求出 Ln 和 L值：h017.8836a2（CNUD） （3）tA、Bh0 （4）LAB? （5）LA0.4LA、B（再按 GAGB 作调整而确定） （6）GBGA （二者相近） （7）GC（22.5）GA （8）GR（2.53）GA （9）GF（22.5）GA （10）tF