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1、 钢结构综合训练二综合训练二工作平台设计报告工作平台设计报告一、结构布置一、结构布置2、次梁设计：次梁设计：设计数据：设计数据： 永久荷载永久荷载 可变永久荷载可变永久荷载2/215mmNf 2/7kmN2/23kN m 1、次梁的荷载及内力、次梁的荷载及内力 次梁上作用的荷载标准值mkNk/602237q）（次梁上作用的荷载设计值mkN /2 .812231.471.2q支座出的最大支反力kNql6 .243681.221 21Vmax最大弯矩mkNql4 .36562 .8181 81M22 max2、初选截面、初选截面 采用 H 型钢) 181.05xA（查表需要的截面抵抗矩 336 1
2、0161821505. 1104 .365mmfMWxx由型钢表初选 HW查表其几何特征：41999149631690cmWx44190cmIx3101.3cmA mkNg/0.7798 . 979.53、强度验算、强度验算次梁自重弯矩mkNMg/4.20760.7792 . 1812总弯矩mkNM/369.6074 .3654.207弯曲正应力，不满足22 36 /215/217.510161810369.607mmNfmmNWMxxxH 型截面的面积矩 S1=3310828.917446892468 214 246814199mm）（最大剪应力，不满22 433 1/215/7 .5999
3、10419010828.91767795 . 02 . 1106 .243mmNfmmNItVSw）（足 4、刚度验算、刚度验算 考虑自重后荷载标准值为mkNqk/78.607791. 060挠度，不满足mmlfmmEIlqfxk242506000 2501181041901006. 2600078.60 3845 3845min4544 故需重新选取故需重新选取 初选截面：初选截面：由型钢表初选 HW查表其几何特征：611034844331940cmWx433003cmIx24601cmA mkNg/127. 18 . 9151强度验算强度验算次梁自重弯矩mkNMg/086. 66127.
4、12 . 1812总弯矩mkNM/486.7134 .365086. 6弯曲正应力，不满足22 36 /215/8211019401.0510371.486mmNfmmNWMxxxH 型截面的面积矩 S1=331010354312102312 216 231216348mm）（最大剪应力，22 433 1/215/77101033300101035611275 . 02 . 1106 .243mmNfmmNItVSw）（不满足 4、刚度验算、刚度验算 考虑自重后荷载标准值为mkNqk/127.61127. 160挠度，不满足mmlfmmEIlqfxk242506000 250151033300
5、1006. 26000127.61 3845 3845min4544 三、主梁设计三、主梁设计 (一一)、主梁荷载及内力、主梁荷载及内力中间次梁传给主梁的载荷设计值 F=（81.2+1.21.127）6=495.3KN主梁支座反力（未计主梁自重）R=4F=kN2 .19813 .4954梁中最大弯矩KN/mmkNM8 .792423 .49543 .49563 .495865.247max梁所需要的截面抵抗矩为336 max103510421505. 1108 .7924mmfMWxx (二二)、截面设计及验算、截面设计及验算 1、截面选择、截面选择工作平台主梁容许绕度为，由表 5-5 期容许
6、最小高度为250LcmEfLh9 .662501006. 22 .31160002155fL2 .3155min计算梁的经济高度为cmWh xe9 .193035104730733取梁腹板高 mmw700h梁腹板厚度 ，mmfhVtvww2 .27125700102 .19812 . 12 . 13 maxkNV2 .1981max可见由抗剪条件所决定的腹板厚度很小。依经验公式估算 ，取mmhtw w5 . 75 . 3 700 5 . 3mmtw28，4831020. 870028121mmIw4103 1040. 180021035104 2mmhWIx x2 2810253877700)
7、1020. 81040. 1 (2)(2mmhIIAwwx f试取翼缘板宽度：取 b=1660mm,t=32mm梁翼缘的外伸宽度与宽度之比 1b1 .27235265 .25322/ )28-(11601yflb故翼缘板的局部稳定性可以保证，且截面可以考虑部分塑性发展。2、梁实际几何特征、梁实际几何特征493 3108 . 72700 23232166012321660270028121mmIx）（379 1095. 1800108 . 722mmhIWx x2125840232166028700mmA 3、截面验算：、截面验算： 受弯强度验算受弯强度验算梁自重 mkNg/108 . 9108
8、5. 713. 03梁自重产生的弯矩 mkNMg3841610812跨中最大弯矩 mkNM8 .83083848 .7924max 主梁的支座反力(计主梁自重)kNR2 .207716105 . 02 . 12 .1981 梁中截面最大正应力147N/mm2215N/mm222 76 max/215/2051095. 105. 1108 .8308mmNfmmNWMxx在主梁的支撑处以及支撑次梁处均配支承加劲肋，不必验算局部压应力。 (三三)、主梁截面改变及验算、主梁截面改变及验算跨中截面腹板边缘正应力2 96 max/208108 . 7108 .8308 2mmNh IMwx跨中截面剪力
9、V=247.65kN2 93/1228108 . 7)2700 232(3216601065.247 mmNtIVSwxx 跨中截面腹板边缘折算应力222222 z/5 .2361 . 1/2091232083mmNfmmN次梁可以做主梁的侧向支撑点，因而梁受压翼缘自由长度 。1320. 116602000211 1blml，主梁稳定性可以保证，刚度条件因自然满足minhh(四四)、主梁翼缘焊缝设计、主梁翼缘焊缝设计 则需要的焊缝厚度为mmIfSVhxw ff1.9107.81604 . 12700 23232166010981.214 . 1931max ）（取mmtmmhf4 . 8305
10、 . 15 . 114max取mmt6 .33282 . 11.2min(五五)、主梁加劲肋设计、主梁加劲肋设计此种梁腹板宜考虑屈曲后强度，在支座处和每个次梁处（即固定集中载荷处）设置支承加劲肋。端部板 采用图示的构造，另加横向加劲肋，使1a1000mm1、对于板段、对于板段因，则，则1700100001ha8 . 0226. 0235215)1000700(434. 54128/700 235)h(434. 541/22100 yw sfath故，使板端 I 范围内不会屈曲，支座加劲肋就不会受到水平力 H 的作用。crvf2、 板段板段因， 1 01ha8 . 00.226 skNfthvw
11、245012582700V0u其左侧剪力kNVkNVul12255 . 055.17211102 . 165.2472 .1981,则则，全截面有效，8 . 00.14235215 281773502 2351772ywc bfth0 . 11emkNfWMxeseu4402.13215101.95105. 17mkNfhAMff5841215321160221左侧弯矩 mKNMl1727.550.51012 . 11)247.651981.2(185. 0584113.4402584155.1727) 112252 .1981() 10.5(22ufeuf MMMMVV，满足要求mkNMr3
12、443.112012 . 12)247.651981.2( 右侧弯矩 ，满足要求157. 0584113.440258413443.1) 11225238.51() 10.5(22ufeuf MMMMVV3、板段、板段 III8 . 024. 0235215)2000700(434. 54128/700 235)(434. 541/2200 yw sfahthkNfthsvw5 .640)17. 05 . 01 (1258700)8 . 0(5 . 01 (V0u由分析可知与均小于 0.5VulVrV左侧弯矩mKNMl4 .286221034. 12 . 12)16.486 .192(2右侧弯
13、矩mKNMr2 .375421034. 12 . 14)16.486 .192(2由于，验算右侧（满足）lMrM1feuf MMMM4、板段 IVVu=640.5KNVu=640.5KN 885. 0s2 . 18 . 0s分析知： 和 均小于 lVrV0.5uV左侧弯矩小于右侧弯矩，故验算右侧弯矩（满足）1feuf MMMM1、 加劲肋的设计加劲肋的设计加劲肋截面外伸宽度 mmhbs3 .63403070040300取80sbmm加劲肋的厚度smm/1580/155.3,t =6ssmmtb取中部承受次梁支座反力的支承加劲肋的截面验算 ，s0.8852 . 18 . 0s故2/119)8 .
14、 0(59. 01 (mmNfvscr该加劲肋所承受的轴心力KNFthVuNswwcr130截面面积 23 .298 . 08 . 01526 . 0)8 . 082(cmAs=2.84cm432378 .166121cmIzzi，查附表 A4-2, 6 .24z951. 0z 验算其在腹板平面处稳定f 满足2/7 .46mmNAsNsz采用次梁侧面连与主梁加劲肋时，不必验算加劲肋端部的承压强度。 支座加劲肋的验算： 采用两块的板则10100-2cm8 . 04018)1580108)100(2（sA435078100210121Icmz）（cmIizz287. 4A ，查附表 A4-3,33.16z948. 0z 验算在腹板平面处的稳定（满足）22/215/3 .37mmNfmmNANszs验算端部承压cecef2 .1031070244.144计算与腹板的连接焊缝取32. 0160700444.144fhmaxh61.51.5104.7fmmtmmmm
