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1、网架结构在发电厂主厂房屋面中应用的经验网架结构在发电厂主厂房屋面中应用的经验【摘要】 鉴于空间网架屋面结构有很大的优势和特点，发电厂主厂房汽机间屋面和变电站控制楼采用网架结构和轻型屋面越来越多，但在 2005 年几个电厂出现屋面网架工程垮塌事故，不少工程将网架结构改为普通钢屋架结构。本文讨论了汽机间屋面采用网架结构的优缺点，分析了出现垮塌事故的原因，提出了汽机间屋盖采用网架结构设计时的问题和建议，同时对网架工程实施过程管理方面提出了应该注意的问题。【关键词】 空间网架 屋面结构 垮塌事故 建议一、网架结构是适宜于大跨度的空间结构网架结构是空间网格结构中一种形式，绝大部分网架结是采用钢管加球形节
2、点制作而成。网架结构一般分为以下由平面桁架系、四角锥体、三角锥体和六角锥体组成的网架结构四大类。在火力发电厂主厂房汽机房屋面系统通常采用的是正放四锥体网架，组成这种网架的四角锥底边是与边界平行或垂直的，角锥满铺于整个网架平面。网架的上（下）弦节点即是顺（倒）置角锥的顶点，也可看成是倒（顺）置角锥底边的角点，从而使同方向的上、下弦杆的平面投影正好形成两组平行线，互差半个网格间距。形成的上、下弦网格通常都是正方形的，当两个方向的弦杆长度不等时，也可形成矩形网格。网架结构的优点和特点：1、空间工作，传力途径简捷，对大跨度，大柱网屋盖结构比较合适。2、结构重量轻，经济指标好。与同等跨度的平面钢屋架相比
3、，当跨度30m 时，可节省用钢量 510%；当跨度30m 时，可节省 1020%。3、空间刚度大，结构自重小，抗震性能好。4、施工安装简便。网架杆件和节点类型少，尺寸不大。运输、储存、装卸、拼装都比较方便。5、网架的平面布置灵活，屋盖系统平整，有利于吊顶，管道和设备安装。在 20 世纪中叶，特别是近 30 年来，空间网架结构在全世界广泛应用于体育馆、飞机库、展览中心等大跨度建筑。国内从 1964 年建成第一幢平板形网架结构以后，40 年来网架结构迅猛发展，网架结构的建设，制造规模均在世界首位鉴于空间网架屋面结构有很大的优势和特点，特别是唐山大地震后，为减轻结构自重，发电厂主厂房汽机房屋面和变电
4、站控制楼采用网架结构和轻型屋面越来越多，90 年代初在盘山发电厂和神头第一发电厂二期 (2500MW) 汽机房屋面采用网架结构获得成功，起到了推动作用。2000 年火力发电厂示范设计侧煤仓体系中，汽机房屋面系统经探讨和分析，从多方面提出网架结构的经济性和合理性，在很多发电工程主厂房中采用网架结构。但因 2005 年4 月和 7 月分别在山西长治发电厂 (2300MW) 和内蒙古新丰热电厂 (2300M) 出现屋面网架工程垮塌事故。其后不少工程将网架结构改为普通钢屋架结构。汽机房屋面结构的空间网架，在目前各个主体设计单位一般都外委给钢结构网架公司设计、制作和安装。主体设计单位提出设计技术条件和特
5、殊要求，编写招标书，在招标答疑过程中负责对设计技术的特殊要求进行说明和重审。主体设计院应该负责确认采用的规程规范是否符合合同文本；设计范围、深度及计算原则是否符合合同要求；网架的设计是否满足规范和合同要求。二、汽机房屋面网架结构体系的技术经济特点2000 年示范电厂设计，主厂房结构采用外煤仓方案，汽机头部靠近锅炉，在客观上汽机房为采用空间网架屋面结构提供了更多的优势。西南电力设计院在 2000 年示范电厂（300MW 常规发电机组）工程设计中，采用美国STAADIII 空间结构分析软件对以上几种屋面结构型式作了比较分析。该工程汽机房平面尺寸：24m48m，纵向柱距：211103848m；山墙柱
6、柱距：29624m。网架结构采用周边柱支承，考虑山墙柱作为网架结构的支承点并传递山墙风荷载；钢屋架、轻钢结构为单向受力，双边柱支承。屋面拟采用轻型双层保温夹芯压型钢板，屋面恒载（不包括承载结构重量，但包括檩条重量）为 0.3kN/m2，屋面活载：0.7kN/m2；考虑利用屋盖结构的刚度承担并传递水平荷载。网架杆件一般不超过 1338，网架结构柱顶与框架柱铰接。轻钢结构钢梁高度一般在 750mm900mm 之间，钢桁架、轻型门型钢架与框架柱刚接。通过对网架和轻钢屋面结构两种方案的计算分析。空间整体性能计算结构计算表明：当采用网架结构型式时，在横向水平刹车力的作用下，网架结构山墙的内力大于轻钢结构
7、，而变位则小于轻钢结构；在纵向水平刹车力作用下，山墙的变位和柱脚内力均大于轻钢结构，这一计算结构表明，网架结构的空间性能优于轻钢结构。STAADIII 模拟的吊车横向水平刹车力的作用下的结构整体变形图形来看，轻钢结构主要靠刹车力作用平面内的钢架承担，而网架结构左右两跨宽度范围内的柱顶节点仍然有一定的位移，位移曲线对比表明，网架结构主要靠结构的整体协同作用共同承担横向局部水平荷载。计算结果表明：从用钢量指标和变形值来看：二者均是网架最优，钢桁架次之，而轻钢结构最差。这是由于本工程屋面结构长宽比为：48m/24m=22.5，采用网架结构可以充分发挥网架结构在周边支承、双向受力条件下的良好受力性能。
8、网架结构网格尺寸较小（一般在 2.53.0m 之间），屋面檩条的用钢量较钢桁架和轻钢结构亦可有较大幅度的降低。目前空间网架屋面结构常用以下几种方法： 整体吊装，实施的可能性取决于工程施工单位实际吊装能力。 小单元高空拼装，目前较受施工单位欢迎，（如徐州彭城电厂汽机房屋面网架，施工时一次吊装 9m27m 网架小单元）。 高空散装，需要利用汽机房行车或另外制作作施工用的平台（如江西丰城电厂汽机房屋面网架安装）。但由于施工时的初始应力和初始变形较大，汽机房行车的使用与设备安装专业矛盾比较突出，电建公司一般不会考虑网架公司利用汽机房行车的安装条件。设计单位一般不应该推荐的高空拼装和高空散装方案。三、主
9、厂房汽机房网架结构屋盖的事故在火力发电厂主厂房屋面结构中大量采用网架结构的火爆年代，2005 年 4 月和 7 月分别在山西长治发电厂 (2300MW) 和内蒙古新丰热电厂 (2300M) 出现屋面网架工程垮塌事故。汽机房屋面网架结构的采用受到了质疑。火力发电厂汽机房屋面结构采用网架结构立刻少下来了。新丰热电厂出现屋面网架工程垮塌事故后，我们对已建的网架工程进行了全面的检查和复核。大同二电厂屋面网架发现有几个杆件出现屈曲，电厂立即组织人员进行加固。结构复核过程中也发现有些网架结构的杆件应力比已经1.0，这种情况比较麻烦，对于压杆可以包套管进行加固，但对于拉杆就不好处理，拉杆加固涉及到一连串的球
10、形节点和相应的杆件。在 2008 年 5 月 12 日汶川发生里氏 8.0 级大地震后，巴蜀江油发电厂的部分建构筑物受灾情况严重。地震中，按 7 度地震设防烈度设计的#33 机汽机房 (2300MW) 屋面网架整体垮塌，除部分撒落于检修跨的 0 米地面及吊车上外，其他均掉落于运转层平台上，汽轮发电机等辅机已被掉物覆盖，掉落的网架已完全解体。1、内蒙古新丰热电厂屋面网架工程垮塌情况内蒙古新丰热电有限责任公司 2300MW 工程于 2004 年 10 月 23 日开工，同年 12 月 27 日安装结束。为了加快施工进度，业主要求于 2004 年 11 月 14 日陆续开始安装（轴之间）GRC 屋面
11、板、屋顶风机，并进行屋面防水工程施工，2005 年 7 月 8 日防水工程处于收尾阶段。2005 年 7 月 8 日 10 时 43 分，该网架轴间发生垮塌，垮塌面积为 968.625m2，造成严重的人员伤亡及其他损失。 图 1 网架屋面发生垮塌 （1）事故后现场检查出来的主要问题1）有的支座节点上的两根斜腹杆及该支座相邻的两个上弦节点上的斜腹杆与节点没有按设计要求采用高强螺栓连接，而是焊接连接，焊缝面积很小，质量差。为了使轴线整跨球型节点的标高一致，在支座处外套一个球壳。图 2 在支座处外套一个球壳图 3 斜腹杆与节点而是焊接连接图 4 两个支座底板未见焊接痕迹 2）部分高强螺栓紧固不到位，
12、有的只拧入 23 扣，没有满足 1.1 倍螺栓直径的要求。3）网架支座与 A、B 列牛腿予埋件没有可靠连接，支座底板未见焊接痕迹，有的支座底板三边焊接，焊缝长度不够，焊脚高度只有约 5mm；按规定应该是四边满焊，焊脚高度应为 12mm。4）螺栓球材料是 45#钢，在现场取样的检验中，发现钢球锻造过程中形成了过热组织，不满足规范要求。螺栓采用 40Cr 钢，但在螺栓杆表面和近表面发现裂纹两侧有脱碳现象。（2）事故的技术原因分析该网架屋面垮塌事故经电力规划设计总院调查评审的主要原因如下：1）网架在高空散装过程中与屋面板安装交叉作业，始终没有采取临时支撑措施。目测到相邻的网架下弦边节点的安装挠度大于
13、 100mm，安装挠度严重超标。2）在施工过程中，该网架的轴线范围网架在地面拼装，拼好后吊装就位。从轴线起采用高空散装法，网架拼装到轴线时开始安装屋面板。因未设置临时支撑，在网架自重和屋面板重量的作用下，拼装好的网架一定会产生挠度使网架变形，当拼装到轴线时，变形积累达到了最大，致使高强螺栓紧固不到位，最后导致轴B 列处支座节点上的两根斜腹杆及轴上相邻两个上弦节点上的斜腹杆拼装不上去。对这些拼装不上去的杆件，施工单位采取了杆件与球节点焊接连接的方法。而且焊接的强度与这些杆件正常工作时所应承担的内力相差很大。所以该杆件与支座螺栓球节点连接的焊缝首先断裂。网架垮塌由此开始，直到轴线为止。计算机仿真计
14、算也验证了上述分析。3）分析认为，部分高强度螺栓拧入深度不足，致使高强度螺栓连接承载力不足以及部分高强螺栓、螺栓球及杆件等部分材料不合格，也是连续垮塌的因素。4）两台行车作业移动（起吊除氧器重约 72.6 吨），遭遇停电突然停止在-轴间，对处于垮塌临界状态的网架结构是导致其提前垮塌的诱发因素。2、江油发电厂#33 机组屋面网架工程垮塌巴蜀江油发电厂#33 和#34 (2300MW) 汽机房屋面网架跨度 27.000 米，设有二台 75 吨/20 吨轻级工作制吊车。网架横断面为双坡型式，其网架单元采用正放四角锥。网架支座置于钢筋混凝土托梁和柱牛腿上。在汶川 5.12 大地震地震中，#33 机汽机
15、房屋面网架整体垮塌，除部分撒落于检修跨的 0 米地面及吊车上外，其他均掉落于运转层平台上，汽机等主机已被掉物覆盖，掉落的网架已完全解体。#34 机屋面网架尚未垮塌，经检测发现部分杆件有肉眼可见的弯曲变形。网架支座底板下的过渡板与预埋件焊缝完好，网架在支座处的破坏主要是底板与过渡板之间的连接螺栓被拉出，网架的其他部位也为螺栓球节点处的螺栓被剪断。支承网架的混凝土构件（A、B 列柱及牛腿、托梁等）以及固定端山墙结构完好，连接网架的预埋件也完好，未见任何脱落现象。#33 机组汽机房屋面网架受灾情况见图 1。2003 年设计的#33 机组汽机房网架屋盖垮塌主要原因为超过预期的巨大地震力作用。按 7 度
16、地震设防烈度设计的#33 机汽机房网架屋盖，在汶川大地震中承受到近 10 度的地震作用，垂直地震可能视网架杆件内力变号，主厂房结构整体扭转作用可能使网架结构的角部支座首先破坏失效，引发网架结构整体坍塌。而且在地震后，发现#33 机组汽机房网架屋面虽然没有垮塌，但网架部分杆件有屈曲现象，网架节点和支座不能试验、检测和鉴定，经过评审，决定把没有垮塌的#33 机汽机房 (2300MW) 网架屋面也整体拆除，换成普通钢屋架屋面。值得思考的问题是，在1985 年按 6 度地震设防烈度设计的#31 和#32 机汽机房 (2300MW) 普通钢屋架屋面在大地震中没有破坏、没有垮塌。这些情况说明，主厂房汽机房屋面采用网架结构在设计制作和施工安装方面有一些先天的缺陷和问题。把网架结构采用到汽机房屋面结构还有许多问题需要分析研究。总体设计院在外委给网架工程公司全面实施时，应该注意土建设计（整体分析）与网架设计（局部分析）的衔接协调；对荷载应考虑一定的富裕量，不应满应力设计；支座节点应单独设计
