《天桥箱梁施工现浇支架计算书》由会员分享，可在线阅读，更多相关《天桥箱梁施工现浇支架计算书（12页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、天桥箱梁施工现浇支架计算天桥箱梁施工现浇支架计算1.1.工程简介：工程简介：LK0+170 匝道桥：设计为单箱三室结构，共一联 5 跨，箱梁宽 15.5m，其中箱体底宽11.5m，采用满堂碗扣式钢管支架。 XK0+677 连接线桥：设计为单箱单室结构，共一联 3 跨，箱梁宽 8.5m，其中箱体底宽 4.5m，由于该桥在 K223+766.4 上跨主线，在该处采用工字钢门式支架外，其余均采用碗扣式钢管满堂支架。门式支架结构型式如下：工字钢支架体系由扩大基础、50010mm 钢管、砂筒、横桥向双拼 I32a 工字钢、I32b 工字钢纵梁、10cm10cm木方(间距 0.3m)横向分配梁、12cm1
2、2cm 木方(间距 0.3m)纵向分配梁组成。K216+700 天桥设计为单箱单室结构，共一联 2 跨，箱梁宽 6.5m，其中箱体底宽4.0m，由于该桥在 K216+700 上跨主线，在该处采用工字钢门式支架外，其余均采用碗扣式钢管满堂支架。门式支架结构型式如下：工字钢支架体系由扩大基础、50010mm 钢管、砂筒、横桥向双拼 I32a 工字钢、I32b 工字钢纵梁、10cm10cm 木方(间距 0.3m)横向分配梁、12cm12cm 木方(间距 0.3m)纵向分配梁组成。K217+060 天桥设计为单箱单室结构，共一联 2 跨，箱梁宽 6.5m，其中箱体底宽3.5m，由于该桥在 K217+0
3、60 上跨主线，在该处采用工字钢门式支架外，其余均采用碗扣式钢管满堂支架。门式支架结构型式如下：工字钢支架体系由扩大基础、50010mm 钢管、砂筒、横桥向双拼 I32a 工字钢、I32b 工字钢纵梁、10cm10cm 木方(间距 0.3m)横向分配梁、12cm12cm 木方(间距 0.3m)纵向分配梁组成。箱梁模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。箱梁底模板采用定型大块胶合板模板(厚 15mm)，然后直接铺装在 10cm10cmm 木方上；侧模、翼缘板模板为沿桥梁走向的专用桥梁竹胶模板。本项目现浇箱梁分两次浇筑混凝土。第一次浇筑翼缘板以下的混凝土，第二次浇筑顶板和翼缘板。LK0+170 桥
4、现浇箱梁第一次浇筑LK0+170 桥现浇箱梁第二次浇筑XK0+677 桥在 K223+766.4 上跨主线，在该处采用工字钢门式支架外，其余均采用碗扣式钢管满堂支架。门式支架净高不小于 5m，净宽不小于 5m。满堂支架搭设示意图如下图所示。满堂支架搭设示意图本方案中，安全系数取 1.2。2.2.支架计算依据支架计算依据公路桥涵施工技术规范(JTG_TF50-2011)木结构设计规范(GB 50005-2003)混凝土结构设计规范(GB 50010-2010) 钢结构设计规范(GB 50017-2011) 建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003)建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ 1
5、66-2008)建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程(JGJ128-2000)建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)建筑结构荷载规范(GB500092001)扣件式钢管脚手架计算手册 ，王玉龙，2008 年建筑施工计算手册 ，江正荣，2001 年 7 月3.3.施工荷载计算及其传递施工荷载计算及其传递支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。3.1.底模荷载施工人员及设备荷载标准值 1.5KN/m2。倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值 2.04.0KN/m2。振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为 2.0KN/m2。模板自重荷载标准值木模为 0.50-0.55KN/m2。钢筋混
6、凝土密度取 26 KN/m3，根据箱梁断面荷载作如下划分：K216+700 桥现浇箱梁断面示意模板荷载效应组合：恒载1.2+活载1.4。 （活载主要包括：施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。恒载主要包括：混凝土荷载、模板自重荷载）3.2.横向分配梁梁底横向分配梁（模板次楞）荷载取值与底模荷载相同。3.3.纵梁纵梁（模板主楞）荷载为横向分配梁（模板次楞）传递的集中荷载。3.4.立杆（临时墩）立杆（临时墩）荷载为纵梁（模板主楞）下传集中荷载。由于在模板计算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的荷载可直接计算立杆稳定性。3.5.地基荷载为立杆（临时墩）下传
7、集中荷载。落地支架计算顺序：模板横梁（分配梁）纵梁立杆（临时墩）地基。4.4.碗扣式满堂支架计算碗扣式满堂支架计算满堂式碗扣支架体系由支架基础（15cmC20 砼垫层） 、钢垫板、483.5mm 碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、12cm12cm 木方做横向分配梁(该分配梁在腹板下间距为 0.6m，在其余地方间距为 0.9m)、间距为 30cm 的 10cm10cm 木方做纵向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。12cm12cm 木方分配梁沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用定型大块竹胶模板，直接铺装在10cm10cm 木方分配梁上进行连接固定；侧模、翼
8、缘板模板为沿桥梁走向的竹胶模板。根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，现浇箱梁立杆布置，纵桥向所有立杆步距为 60cm，横桥向立杆步距为：箱体处为 60cm，其余地方为 90cm；支架横杆步距为在支架顶下 120cm、支架底部沿高度方向 120cm 范围步距为 60cm（各三层） ，其余为 120cm。支架在桥纵向每 360cm 间距设置剪刀撑；支架两端的纵、横杆系通过垫木牢固支撑在桥墩上；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在可调节底托上，以确保地基均衡受力。4.1.支架材料参数.材料选择.WJ 碗扣为 483.5 mm 钢管；.立杆、横杆承载性能如下表所示
9、： 立杆、横杆承载性能表 立 杆横 杆 步距 （m）允许载荷 （KN）横杆长度 （m）允许集中荷载 （KN）允许均布荷载 （KN） 0.6400.94.512 1.2301.23.57 1.8251.52.54.5 2.4201.82.03.0 4.2.荷载分析计算梁底木模实际是支架体系的一部分。对于小钢管满堂支架来说，木模面板的强度决定了横向分配梁（模板次楞）的间距，横向分配梁的强度又决定了纵梁（模板主楞）的间距和立杆的横距，纵梁的强度又决定了立杆的纵距。计算中取值：施工人员及设备荷载为 1.5KN/m2，倾倒混凝土时产生的竖向荷载为4.0KN/m2，振捣混凝土时对水平模板产生的荷载为 2.
10、0KN/m2，木模自重荷载为0.50Kg/m2。混凝土密度取 26KN/m3，底板和顶板混凝土胀模系数为 1.05。计算底板时，施工人员荷载、设备荷载、木模自重荷载需要考虑箱内的影响。由于腹板下底模受力最大，以其作为控制计算。箱梁腹板计算高度取 1.7m，其混凝土自重荷载为 1.726=44.2KN/m2。q1=（44.2+0.5）1.2+（1.5+4+2）1.4=64.14KN/m2（适应计算模板承载能力）q2=（44.2+0.5）1.2=53.64KN/m2（适应计算模板抗变形能力）翼缘板处底板混凝土(后面简称为底板混凝土)自重荷载0.451.0526=12.29KN/m2。q3=（12.
11、29+0.52）1.2+（1.52+4+2）1.4=28.55KN/m2（适应计算模板承载能力）q4=（12.29+0.52）1.2=15.95KN/m2（适应计算模板抗变形能力）4.3.底模面板计算以腹板下底模面板做控制计算。面板采用 15mm 厚竹胶板，模板次楞（纵向分配梁）间距为 0.3m。参照路桥施工计算手册表 13-1,取模板宽 d=0.2m，模板跨径 L1=0.25m；则模板每米长上的荷载为q=q10.2=64.140.2=12.83kN/m（适应计算模板承载能力）q=q20.2=53.640.2=10.73kN/m（适应计算模板抗变形能力）跨中弯矩M=qL12/10=12.830
12、.2210=0.051kNm 底模模板采用高强度竹胶板，其允许弯应力取w=9.5MPa，模板需要的截面模量W=M/(1.2w)=0.051(1.29.5103)=4.4710-6 m2 根据 W、b 得 h 为：h=(6w/b)0.5=(64.4710-60.2)0.5=0.016m 模板截面尺寸采用 0.015m0.2m 核算其挠度，则有取木材弹性模量 E=9.0106kN/m2I=bh3/12=0.20.015312=5.6310-8 m4 则挠度f=5qL14/(384EI)=510.730.24(3849.01065.6310-8)=4.4110-4mf/L1=4.4110-40.2=
13、0.00221/400=0.0025 满足要求。4.4.底模次楞（纵向分配梁，忽略次楞自重，按简支梁）计算纵梁跨度 L2=0.6m，横桥向间距为 0.3m。箱体下面次楞荷载为 q纵 1=64.140.3=19.24kN/m。底板下面次楞荷载为 q纵 2=28.550.3=8.57kN/m。跨中弯矩M= q纵 1L22/8=19.240.62/8 =0.866KNm需要的截面模量W=M/(1.2w)=0.866(1.29.5103)=0.7610-4 m2 纵梁宽度 b 预设为 0.1m，则有纵梁高度h=(6w/b)0.5=(60.7610-40.1)0.5=0.068m 初步取截面为 0.1m
14、0.10m，根据选定的截面尺寸核算其挠度，有I=bh3/12=0.10.1312=8.3310-6 m4 f=5q纵 1L14/(384EI)=519.240.64(3849.01068.3310-6)=3.9210-4mf/L1=3.9210-40.6=0.000721/400=0.0025 故选用截面尺寸为 0.1m0.1m，间距为 0.3m，跨距为 0.6m 的木方能满足要求。4.5.底模主楞（横梁）计算横梁荷载为纵向分配梁传递的集中力 11.54kN（腹板下，荷载间距30cm；19.240.6=11.54kN） 、7.71KN（底板下，荷载间距 30cm；8.570.9=7.71kN）
15、 ，以腹板下横梁作为控制计算。横梁选用 1212cm 方木.腹板下立杆纵向步距 60cm，横向步距 60cm；翼缘板下立杆纵向步距 60cm，横向步距90cm；按简支梁计算。 主楞： 主楞截面面积 A=0.120.12m2=0.0144m2主楞截面抵抗矩 W=bh2/6=12122/6cm3=288cm3主楞截面惯性矩 I=bh3/12=12123/12cm3=1728cm4腹板下纵梁计算结果：箱体下横梁(方木)受力计算模式单位:mm跨中弯矩Mmax=11.540.3-11.540.15=1.731KNm w=Mmax/w=1731106/2886.01MPaw=9.5MPa 满足要求跨中剪力
16、Q剪切力= 11.5420.0144103=1.60106Pa=1.60MPa =1.7 MPa,满足要求挠度计算根据 n=2,n 为偶数，l=60cmWmax=(5n2+2)pl3/384nEI=(522+2)11.541036003/38428.51031728104 0.49mmf=600/400=1.5mm 满足要求。满足施工要求。翼缘板下面纵梁计算结果：翼缘板横梁(方木)受力计算模式单位:mm跨中弯矩Mmax=7.710.3-7.710.15=1.157KNm w=Mmax/w=1157106/2884.02MPaw=9.5MPa 满足要求跨中剪力Q剪切力= 7.7120.0144103=1.07
