正激变压器设计

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1、单端正激变压器的设计单端正激变压器的设计吕银芳 许会玲等 时间：2009-06-14 15054 次阅读 【网友评论 6 条 我要评 论】 收藏 开关电源变压器是高频开关电源的核心元件。其作用为：磁能转换、电压变换 和绝缘隔离。开关变压器性能的好坏不仅影响变压器本身的发热和效率，而且 还会影响到高频开关电源的技术性能和可靠性。高频开关变压器的设计主要包 括两部分：绕组设计及磁芯设计。本文将对应用在高频下的单端正激变压器的 设计方法及磁芯的选择给出较为详细的论述。 1 1 单端正激变压器原理单端正激变压器原理单端正激变压器的原理图如图 1 所示。单端正激变压器又称“buck“转换器。因其在原边绕

2、组接通电源 Vi 的同时把能量 传递到输出端而得名。正激式变压器的转换功率通常在 50500 W 之间。输出 电压 Vo 由匝比 n、占空比 D 和输入电压 Vi 确定。当 PWM 控制器输出正脉冲，功率开关导通，变压器的初级绕组通过电流，此电 流由两部分组成，一部分为磁化电流即流经等效开环电感上的电流，另一部分 足与输出电流等效的初级电流，他和初次级匝比成正比，和输出电流成正比。 储存在电感上的能量必须在功率开关关断后下一次开启前泄放掉，以便使磁通 复位。N3 为去磁绕组2 2 变压器磁芯的选用原则变压器磁芯的选用原则高频开关电源中的变压器从性能价格比考虑，MnZn 功率铁氧体材料是最佳的选

3、 择。应用于高频开关电源变压器中的铁氧体应具有以下磁特性：高饱和磁通密 度或高的振幅磁导率，在工作频率范围有低的磁芯总损耗，较低的温度系数， 较高的居里温度。磁芯损耗 Pc 主要由磁滞损耗 Ph 和涡流损耗 Pe(包括剩余损耗 Pr)组成，即：磁滞损耗 Ph 正比于直流磁滞回线的面积，并与频率成正比关系。即：对于工作频率在 100kHz 以下的功率铁氧体磁芯，降低磁滞损耗是最重要的，为 降低损耗，即要降低矫顽力 Hc、剩余磁感应强度。要达到此目的，须从两方面 着手，一是从配方成分方面，尽量使磁晶各项异性常数 k0，磁滞伸缩常数 0；二是在工艺上要做到高密度、大晶粒、均匀完整、另相少、内应力小、

4、气 孔少。 3 3 单端正激变压器的设计步骤单端正激变压器的设计步骤(1)了解变压器的各项指标要求；(2)选取磁芯材质确定B 值；(3)计算磁芯的 AP 值，确定磁芯型号规格；(4)计算初次级绕线匝数；(5)计算线径 dw。4 4 设计举例设计举例(1) 变压器相关参数INPUT：DC，48 V，50 W；工作频率：100 kHz；传输效率：75；OUTPUT：5 V；风冷散热：J=400Acm2。(2) 根据变压器对铁氧体磁芯高 Bs、低功耗的要求、可选用 TDK 的 PC40，PC44，PC50 或飞利浦的 3F3，3F4 材料。综合考虑性价比因素，选用 TDK 的 PC40 材质。因为罐

5、型磁芯具有较好的屏蔽，有利于解决 EMI 中的棘手问题- 辐射，所以磁芯形状选用罐型。同时不能使局部温度太高，必须均衡放置发热 元件另外还要求较低的纹波和较高的效率，所有这些考虑使得采用正激式比 较合适。TDK PC40 材料的相关参数：考虑磁芯实际使用中由于高温效应、瞬间情况等引起 Bs，Br 的变化，使B 动 态范围变小而出现饱和，因此设计时一般必须留出一定的安全空间，即选择：则 (3) 计算磁芯 AP 值，决定磁芯规格型号式中：Aw 磁芯铜窗面积(cm2)；Ae：磁芯有效截面积(cm2)；Ps：变压器传递视在功率(W)；B：磁感应增量(T)；f：变压器工作频率(Hz)；J：电流密度；Ku

6、：铜窗占用系数取 0.2。 将B=0.25 T，f=105 Hz，J=400 Acm2 代入上式得：查阅有关 TDK DATA 选用 PC40P2616Z-52H 罐型磁芯，其参数如表 1 所示。(4) 计算 Np，Ns(5) 检查B 选择合理性(6) 计算线径 dwp，dws原边电流 Ip： 查阅有关 AWG 导线规格可用 AWG19 线，其 Axp=0.65 mm2。副边绕组：副边绕组截面积 Ss：导线直径 ；rp：并联根数取 2；将数据代人得：dws=0.77 mm；查阅有关 AWG 导线规格可用 AWG21，其 d=0.785mm.5 5 结结 语语变压器磁芯的B 的取值对磁芯体积、损

7、耗工作稳定性都有直接影响，导线的 电流密度取值受磁芯 AP 值限制，决定于散热方式。最优化设计应同时考虑体积、 温升、成本因素来确定。开关电源原理与设计（连载开关电源原理与设计（连载 1414）正激式变压器开关电源的优缺点）正激式变压器开关电源的优缺点陶显芳 时间：2009-07-02 4864 次阅读 【网友评论 1 条 我要评论】 收藏 1-6-2正激式变压器开关电源的优缺点为了表征各种电压或电流波形的好坏，一般都是拿电压或电流的幅值、平均值、 有效值、一次谐波等参量互相进行比较。在开关电源之中，电压或电流的幅值 和平均值最直观，因此，我们用电压或电流的幅值与其平均值之比，称为脉动 系数

8、S；也有人用电压或电流的有效值与其平均值之比，称为波形系数 K。因此，电压和电流的脉动系数 Sv、Si 以及波形系数 Kv、Ki 分别表示为： Sv = Up/Ua 电压脉动系数 （1-84）Si = Im/Ia 电流脉动系数 （1-85）Kv =Ud/Ua 电压波形系数 （1-86）Ki = Id/Ia 电流波形系数 （1-87）上面 4 式中，Sv、Si、Kv、Ki 分别表示：电压和电流的脉动系数 S，和电压和 电流的波形系数 K，在一般可以分清楚的情况下一般都只写字母大写 S 或 K。脉 动系数 S 和波形系数 K 都是表征电压或者电流好坏的指标，S 和 K 的值，显然 是越小越好。S

9、和 K 的值越小，表示输出电压和电流越稳定，电压和电流的纹 波也越小。正激式变压器开关电源正好是在变压器的初级线圈被直流电压激励时，变压器 的次级线圈向负载提供功率输出，并且输出电压的幅度是基本稳定的，此时尽 管输出功率不停地变化，但输出电压的幅度基本还是不变，这说明正激式变压 器开关电源输出电压的瞬态控制特性相对来说比较好；只有在控制开关处于关 断期间，功率输出才全部由储能电感和储能电容两者同时提供，此时输出电压虽然受负载电流的影响，但如果储能电容的容量取得比较大，负载电流对输出 电压的影响也很小。另外，由于正激式变压器开关电源一般都是选取变压器输出电压的一周平均值， 储能电感在控制开关接通

10、和关断期间都向负载提供电流输出，因此，正激式变 压器开关电源的负载能力相对来说比较强，输出电压的纹波比较小。如果要求 正激式变压器开关电源输出电压有较大的调整率，在正常负载的情况下，控制 开关的占空比最好选取在 0.5 左右，或稍大于 0.5，此时流过储能滤波电感的 电流才是连续电流。当流过储能滤波电感的电流为连续电流时，负载能力相对 来说比较强。当控制开关的占空比为 0.5 时，正激式变压器开关电源输出电压 uo 的幅值正好 等于电压平均值 Ua 的两倍，流过滤波储能电感电流的最大值 Im 也正好是平均 电流 Io（输出电流）的两倍，因此，正激式变压器开关电源的电压和电流的脉 动系数 S 都

11、约等于 2，而与反激式变压器开关电源的电压和电流的脉动系数 S 相比，差不多小一倍，说明正激式变压器开关电源的电压和电流输出特性要比 反激式变压器开关电源好很多。正激式变压器开关电源的缺点也是非常明显的。其中一个是电路比反激式变压 器开关电源多用一个大储能滤波电感，以及一个续流二极管。此外，正激式变 压器开关电源输出电压受占空比的调制幅度，相对于反激式变压器开关电源来 说要低很多，这个从（1-77）和（1-78）式的对比就很明显可以看出来。因此， 正激式变压器开关电源要求调控占空比的误差信号幅度比较高，误差信号放大 器的增益和动态范围也比较大。另外，正激式变压器开关电源为了减少变压器的励磁电流

12、，提高工作效率，变 压器的伏秒容量一般都取得比较大（伏秒容量等于输入脉冲电压幅度与脉冲宽 度的乘积，这里用 US 来表示），并且为了防止变压器初级线圈产生的反电动势 把开关管击穿，正激式变压器开关电源的变压器要比反激式变压器开关电源的 变压器多一个反电动势吸收绕组，因此，正激式变压器开关电源的变压器的体 积要比反激式变压器开关电源的变压器的体积大。正激式变压器开关电源还有一个更大的缺点是在控制开关关断时，变压器初级 线圈产生的反电动势电压要比反激式变压器开关电源产生的反电动势电压高。 因为一般正激式变压器开关电源工作时，控制开关的占空比都取在 0.5 左右， 而反激式变压器开关电源控制开关的占

13、空比都取得比较小。正激式变压器开关电源在控制开关关断时，变压器初级线圈两端产生的反电动 势电压是由流过变压器初级线圈的励磁电流产生的。因此，为了提高工作效率 和降低反电动势电压的幅度，尽量减小正激式开关电源变压器初级线圈的励磁 电流是值得考虑的。当控制开关的占空比为 0.5 时，在控制开关关断时刻，电源变压器初级会产生 反电动势，反电动势产生的电流方向与输入电压 Ui 产生的电流方向相同，因此， 控制开关两端的电压正好等于输入电压 Ui 与反电动势 Up-之和，即：Ukp = UiUp- K 关断期间 （1-88）式中 Ukp 为控制开关关断时刻，控制开关两端的电压；Up-为变压器初级线圈产

14、生反电动势电压的峰值。根据（1-68）式和图 1-16-b 可知，Up-一般都大于输 入电压 Ui，因此 Ukp 大于两倍 Ui。一般正激式变压器开关电源都设置有一个反电动势能量吸收回路，如图 1-17 中 的变压器反馈线圈 N3 绕组和整流二极管 D3，此时，反电动势电压的峰值一般 都被限幅到输入电压 Ui 的值，如果不考虑变压器初、次级线圈的漏感，则（1- 88）式可以改写为：Ukp = 2Ui 带限幅电路 （1-89）这个电压对于电源开关管来说是很高的。例如电源输入电压为交流 220 伏，经 整流滤波后其最大值就是 311 伏，根据（1-89）式可求得 Uk = 622 伏；如果输 入电

15、压为交流 253 伏（15%），那么，可以求得 Ukp = 715 伏，这还不算变压 器初级线圈漏感产生的反电动势电压。一般图 1-17 中的变压器反馈线圈 N3 绕 组和整流二极管 D3，对变压器初级线圈 N1 绕组漏感产生的反电动势电压是无 法进行吸收的，这一点需要特别注意。为了吸收变压器初级线圈 N1 绕组漏感产 生的反电动势，在变压器初级线圈回路中还要专门设置一个反电动势吸收电路， 这一方面内容后面还要更详细介绍。一般电源开关管的耐压都在 650 伏左右，因此，正激式变压器开关电源在输入 电压为交流 220 伏的设备中很少使用，或者用两个电源开关管串联来使用。由 于正激式变压器开关电源

16、输出电压的瞬态控制特性相对来说比较好，因此，目 前在一些对瞬态控制特性要求比较高的场合，用两个电源开关管串联的正激式 变压器开关电源也逐步开始增加。开关电源原理与设计（连载开关电源原理与设计（连载 3030）推挽式变压器开关电源储能滤波电容参数的计）推挽式变压器开关电源储能滤波电容参数的计 算算陶显芳 时间：2009-07-31 3766 次阅读 【网友评论 5 条 我要评论】 收藏 1-8-1-3-2推挽式变压器开关电源储能滤波电容参数的计算由图 1-35 可以看出，在两个控制开关的占空比 D 分别等于 0.25 的情况下，电 容器充、放电的电荷以及充、放电的时间和正、负电压纹波值均应该相等，并 且电容器充电流的平均值也正好等于流过负载的电流 Io 与流过储能电感最小电 流 Ix 的差。因此，电容器充时，电容器存储的电荷 Q 为：（1-148）式和（1-149）式，就是计算输出电压可调的推挽式变压器开关电源 储能滤波电容的公式（D = 0.25 时）。式中：Io 是流过负载的电流，T 为控