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1、xxxx 三期基坑支护工程xx， ，xx， ，xx（xx 工程技术有限公司 xx 分公司，xx，xx）一、工程简介及特点xxxx 三期位于 xx 市 xx 区 xx 城片区，设两层地下室，基坑呈不规则狭长型，周长约1026m，面积约 2.58 万 m2，开挖深度 911m，基坑安全等级一级。基础桩拟采用预应力管桩及钻冲孔灌注桩。本基坑尽管深度不深，深级仅为中深1，但基坑周边环境、地质条件、施工条件相当复杂，工程难度很大。施工中出现了多次意外，设计变更达 30 余次，工程完成后，所有的支护剖面均与原设计均产生了较大区别。二、工程地质条件基坑影响范围内地层自上而下分别为：人工填土：褐黄、褐红、灰黄
2、、灰褐等色，主要由粘性土组成，局部夹碎石及建筑垃圾。未完成自重固结，密实程度不均，以松散为主。含有机质粉质粘土：灰黑，黑色，具腥臭味，局部含少量石英质砂，软塑。冲洪积粉质粘土：褐红、褐黄、灰白等色，含 20%左右石英砂，似斑状结构。稍湿湿，软可塑。稍光滑，摇震反应无，干强度高，韧性中等。冲洪积砾砂：褐黄、灰黄、灰白色，石英质，分选级配良好，普遍混 2030%的粘性土，饱和，稍密状。残积砾质粉质粘土：褐黄、褐红、肉红色，由下伏粗粒花岗岩风化残积而成，原岩结构尚清晰，含石英砾为 2030。湿，可硬塑。稍光滑，摇振反应无，干强度高，韧性中等，遇水浸泡易软化。本层与下伏全风化粗粒花岗岩呈渐变过渡关系。
3、全风化带粗粒花岗岩：褐红、褐黄、肉红色，极破碎，主要矿物成分为石英、长石、黑云母等。岩体基本质量等级为类。原岩结构基本破坏，但尚可辩认，干钻可钻进。岩芯呈较坚硬土状，手可捏碎，浸水后易软化，可捏成团。与上、下地层呈渐变关系，场地内普遍分布。地下水混合稳定水位埋深为 0.209.70m。各土层主要物理力学指标如表 1 所示：各土层主要物理力学指标 表 1 层号土类层厚 /m重度 kN/m3摩擦角 /粘聚力 c /kPa渗透 系数 K m/d承载力 特征值 fak /kPa变形 模量 E0 /MPa压缩 模量 Es /MPa人工填土2.511.5019.51010-含有机质粉质粘土0.901.10
4、18.08120.180103.5冲洪积粉质粘土0.707.0019.015200.5160205.0冲洪积砾砂0.403.4020.03005018030-残积砾质粉质粘土1.0016.4018.520250.5220226.0全风化带粗粒花岗岩0.509.7019.0253033506010.0三、周边环境基坑南半部分平面形状如图 1 所示，北半部分略。图 1 基坑南半部分平面示意图基坑东侧北半段外为已建 xx 二期，为 34 层别墅，有一层地下室，采用预应力管桩基础，别墅院落外墙距基坑边 7.59.5m；东侧南半段及南侧外距基坑边 710m 远有人工湖，人工湖的排洪箱涵从东向西穿过基坑，
5、把基坑分成了两半，通过在箱涵下设置隧道相连；西侧红线外 3040m 远有民房和工厂，独立基础；基坑北半部分状况略。基坑红线外各种地下管线较多。四、基坑围护结构设计方案选取 6 个典型剖面。最终形成的竣工图所图 2图 7 所示。其中图 4、图 5、图 7 所示的剖面 3、剖面 4、剖面 6 原设计采用桩锚支护，放线后发现没有护坡桩施工工作面，遂修改为复合土钉墙支护。基坑不设置降水井，挖土时设集水坑集中排水。图 2 剖面 1 图 3 剖面 2图 4 剖面 3 图 5 剖面 4图 6 剖面 5 图 7 剖面 6五、设计变更及基坑变形情况基坑南半部分 2010 年 10 月开始搅拌桩及微型桩施工。排洪
6、箱涵以北 11 月开始开挖土方、施工土钉及预应力锚索，2011 年 3 月完成基坑支护作业；排洪箱涵以南 2011 年 12 月开始开挖土方、施工土钉及预应力锚索，2012 年 3 月完成基坑支护作业。各剖面施工情况具体如下：（1）剖面 1：原设计开挖深度 8.8m，因承台修改，部分区域加深 1.8m，如图 2 中虚线所示，即开挖深度 10.6m。设计增加一排土钉，如图 2 虚线所示。但局部区段土钉没有施工。没有增加土钉的区段，在斜坡面上出现了水平向通长拉裂缝，位置如图 2 所示，宽度十多毫米，坡顶最大位移约 17mm，最大沉降约 8mm；增设了土钉的区段，无异常，坡顶位移最大约 9mm，最大
7、沉降约 7mm。（2）剖面 2：因位置紧张，基坑支护结构表面兼作地下室外墙外模，工程桩（间距68m）与支护桩同排布置，代替相应位置的支护桩。因有入岩要求，原设计工程桩采用冲孔工艺，支护桩相同。支护桩间设置水泥土桩作为止水帷幕。通常，该水泥土桩为高压旋喷桩，施工完支护桩后再施工。考虑到高喷桩：直径难以控制，如果其直径过大可能会占到地下室外墙位置需要凿除掉，施工不便；直径及施工质量不稳定，容易造成局部渗漏，给地下室外墙施工造成不便。故桩间采用直径固定、质量较为稳定的搅拌桩，拟先施工完搅拌桩后再施工冲孔护坡桩及工程桩。施工后搅拌桩后，再施工冲孔桩时，因冲孔桩冲击成孔时振动扰民，居民投诉严重，遂停止施
8、工。此时有 3 种替代方案：人工挖孔桩、钻孔桩及旋挖桩。人工挖孔桩成孔时会造成周边水位大幅下降，通常会对周边环境产生不良影响，本工程已无法为人工挖孔桩设置止水帷幕，考虑到周边民宅多为老房且为农民房，工程质量原本就差，挖孔桩失水很可能会对其造成较大损伤，故弃用；钻孔桩没有工作面摆放桩机，且扩径现象较严重，故弃用；旋挖桩扰民小，所需工作面小，但搅拌桩成桩时间最长已达三、四周，有了一定的强度，旋挖桩需要与其相割，能否顺利成孔，缺乏相关施工经验。最终决定采用旋挖桩工艺。成孔较为顺利，施工速度稍慢，垂直度能够保证，其它施工参数也正常。开挖后观察止水效果，旋挖桩与搅拌桩的搭接大部分尚好，无渗漏，但填土中局
9、部搭接不良，有少量渗漏水。综合分析，搭接不好的主要原因与搅拌桩及旋挖桩定位不准确及搭接宽度较小（搭接宽度 50100mm）有关。基坑监测结果，坡顶位移及沉降均较小，位移最大约 19mm，沉降最大约 5mm。另外，填土及含有机质粘土中旋挖桩塌孔现象较明显，有约三成桩因塌孔扩径占用了地下室外墙空间而需要凿除，最严重者需凿除约 500mm。（3）剖面 3：原设计开挖深度 10.5m，因承台修改，局部有承台区域加深 1.0m，如图4 中虚线所示，即开挖深度 11.5m。本剖面因原设计安全度稍大，基坑监测结果变形很小，故没有变更原设计。该剖面后面十几米远即人工湖，估计砂层与人工湖有一定水力联系，剖面开挖
10、后从坡面泄水孔、锚索孔流水现象较为普通，在基坑暴露的一年多，有十几个泄水孔一直淌水，坡脚长期被积水浸泡，300300 排水沟来不及排水。但基坑侧壁稳定性很好，变形较少，最大位移约 18mm，最大沉降约 14mm。（4）剖面 4：区段长度较短，仅约 24m，原设计开挖深度 7.6m，因地下室底板标高调整，加深 3.1m，即开挖深度 10.7m，设计增加了半排锚索（与土钉间隔设置）及两排土钉。原设计有一排搅拌桩止水帷幕，因没有工作面无法施工被迫取消，开挖后坡面渗漏水量较大。但基坑侧壁稳定性一直较好，最大位移约 16mm，最大沉降约 13mm。（5）剖面 5：原设计搅拌桩顶部设有 1.5m 宽平台，
11、因位置紧张施工时没有设置。原设计开挖深度 9.2m，在没有通知基坑支护设计单位情况下，总承包施工单位自行加深 1.3m以设置塔吊基础。加深开挖后不到一天，就在坡顶现出裂缝，位置如图 6 所示，位移增加近 20mm，现场急忙进行了回填。后采用工字钢加一排预应力锚索及一排钢管土钉联合加固。加固后重新开挖，基坑稳定，新增加最大位移及沉降不超过 10mm。（6）剖面 6：原设计开挖深度 7m，地下室底板标高调整两次，每次加深 0.6m，即开挖深度 8.2m。基坑监测结果最大位移约 18mm，最大沉降约 9mm。六、设计计算除剖面 2 外，其余 5 个剖面均采用了复合土钉墙支护设计，其整体稳定性验算按复
12、合土钉墙基坑支护技术规范2中相关公式。部分计算参数如图 2图 7 所示及前述，其它计算参数取值如下：微型桩抗剪强度工字钢取 115MPa，C25 混凝土取 1.27MPa；搅拌桩抗剪强度粉质粘土中取 350kPa，有机质粉质粘土中取 250kPa；组合作用折减系数预应力锚索取 0.7，微型桩取 0.3，搅拌桩取 0.5。不计取地面附加荷载。钢筋土钉直径取 100mm，483.5mm 钢管土钉外径取 80mm，钉土粘结强度回填土中取 25kPa，有机质粉质粘土中取 35kPa，粉质粘土中取 45kPa，砾砂中取 80kPa，砾质粉质粘土中取 65kPa。验算成果如表 1 所示。5 个剖面整体稳定
13、性验算结果 表 1 剖面号13456原设计1.381.411.39加深后1.081.111.06加固后1.171.111.341.36七、基坑监测基坑监测内容主要为坡顶、周边道路及别墅的沉降、坡顶水平位移及锚索应力。锚索应力在锁定值基础上变化量在 5%以内。沉降及水平位移总体较小，各剖面具体数据如上所述，监测点平面布置及变形曲线图略。剖面 3、4 尽管失水量较大，但坡顶沉降较小，分析与 3 个因素有关：（1）因附近有地下水补充，基坑周边水位下降并不是很多。没有设置水位观测井，但设置在比地表深 23m 处的部分泄水孔在雨季及旱季始终流水，据此判断地下水位下降最多 12m；（2）基坑外侧没有适合位
14、置设监测点，只能设置在小区道路上，道路路面为混凝土结构，整体性较好，对基坑失水造成的土体沉降不太敏感；（3）尽管填土较厚，但小区道路修建时进行了地基处理，填土性能已大为改观，与基坑内尚未完成固结沉降的填土明显不同。需要说明的是，最大沉降值及水平位移值并不是同一个监测点，各剖面均如此。八、点评1基坑支护范围内土质总体较差。较差的土层中，设置强度较大的微型桩后，复合土钉墙整体变形减小，稳定性提高，防积水浸泡、防超挖的能力大大增强，作用明显。2按地区经验，这种条件下基坑变形大多为 2040mm。本工程实际效果好于预期，分析主要原因有二：第一排预应力锚索控制变形效果较好，基坑外的填土质量好于预期。3剖
15、面 1 的填土质量不好，但基坑变形也较小，边坡较稳定。设计计算时没有考虑箱涵的影响，视为土体；从实际效果来看，箱涵对边坡的影响是好于将之视为土体的。4复合土钉墙中止水帷幕对止水、治水及减小基坑变形都有一定的效果，但因为强度较低，对基坑稳定性帮助不大。5旋挖桩与搅拌桩搭接形成止水帷幕是迫不得已，但也不失为一种解决实际问题的办法。从效果来看，如果能增加搭接宽度，提高搅拌桩施工质量，应该能够取得更好的效果。参 考 文 献1xx，杨志银基坑深度分级及不同深级支护技术适用性的探讨J岩土工程学报2010，32(1)：991032住房与城乡建设部GB50739-2011复合土钉墙基坑支护技术规范S北京：中国建筑工业出版社，2012
