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1、天津市龙建建筑工程有限公司塔吊基础设计方案编制依据：Q 、臭?k 1. 自升塔式起重机使用说明书F爮Q2. 建筑地基基础设计规范 GB50007-2002“V鎯瑅A?3. 建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001夑?z娍4. 建设工程项目管理规范 GB/T50326-2001hzt驜- y | 5. 建设工程文件归档整理规范 GB/T50328-2001?4? 栶駵6.义乌北方（天津）国际商贸城D 区第三标段楼 工程岩土工程勘察报告（详勘阶段）B 庄i 荡 ?8义乌北方（天津）国际商贸城D 区第三标段楼 工程施工图纸(y?r 及 4608塔吊基础图一. 塔机选择及其概述篑禠略根据义
2、乌北方（天津）国际商贸城D 区第三标段楼楼总平面图、工程结构特点与周边地物地貌情况， 结合塔机工作范围， 起吊高度与最大重量， 本工程选用 QTZ40 型自升附着塔式起重机一台（ 30m高度臂长 46.8 米）。有关该机的结构组成、性能、安装、拆卸、运行维护与管理等一系列要求，参见由制造厂提供的使用说明书。, 凘跕燺 q 二. 塔机布置位置髿礪?6本工程共布置 2 台塔吊，位置在 义乌北方（天津）国际商贸城D 区第三标段楼程范围内， 确定位置时，已综合考虑了塔机基础与围护结构之间的关系，避免相碰。麑珬訞c ?三. 塔机基础施工3）基础砼振捣采用插入式振捣器，插入式振动器移动间距不宜大于30CM
3、 ，振捣时间不得小于15秒，延续时间至振实和表面露浆为止，尤其在钢筋埋件较密部位要多振，以防产生空洞，使用振动器要快插慢拔，振捣时避免碰撞钢筋埋件、模板。并避免漏振，欠振和超振。9輢达 ?4） 混凝土浇筑过程中， 要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的正确性。不得移动预埋件原来位置，如发现偏差和位移，应及时校正。) 蔣嚪 ?y 5）要安排专人负责振动机的振捣，专人负责看模，发现模板、钢筋、螺栓、埋件、留洞有变形移位及破坏情况应立即进行整修。U? 焳殊/?6）砼浇筑后要及时覆盖草包， 养护方法是在草包上浇水养护，保证砼表面湿润一周， 使砼充分达到设计强度。娑礑*W 圁天然基础计算踰骎弇 ? 一、参数
4、信息 l g?# 塔吊型号 : QTZ 塔吊起升高度 H=100.00m ，IY? 麞磔塔吊倾覆力矩 M=1000.00kN.m ， 混凝土强度等级 :C35，狚土噍塔身宽度 B=1.70m ， 基础以上土的厚度D:=4.00m，j:喔 SDL 烶飞无附着的最大压力设计值 Pmax=(1179.60+1512.00)/6.002+1400.00/36.00=113.66kPa；j ?1濈 无附着的最小压力设计值 Pmin=(1179.60+1512.00)/6.002-1400.00/36.00=35.88kPa；抽Ig龤匄有附着的压力设计值 P=(1179.60+1512.00)/6.002
5、=74.77kPa；?姺騉澱偏心矩较大时压力设计值Pkmax=2 (1179.60+1512.00)/(36.002.48)=120.60kPa 。: 鰮? b( 四、地基基础承载力验算魧觹爯*?地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第 5.2.3 条。3C ? 挔计算公式如下 : 銰鍿湄 s懕fa- 修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；衋肘藴迒fak- 地基承载力特征值，按本规范第5.2.3 条的原则确定；取145.00kN/m2；h狂 ?tOJ?b、d- 基础宽度和埋深的地基承载力修正系数;|l?b勤- 基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取
6、20.00kN/m3；V. 蝀繥?b- 基础底面宽度 (m)，当基宽小于 3m按 3m取值，大于 6m按 6m取值，取 6.00m；9 6T啭沖m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.00kN/m3；鹀筑躬k d- 基础埋置深度 (m) 取 0.00m；?r ?解得地基承载力设计值：fa=140.00kPa ；皃胈输碔; 实际计算取的地基承载力设计值为:fa=170.00kPa ；?z?刓矕 地基承载力特征值fa 大于最大压力设计值Pmax=113.66kPa ，满足要求！鞫邍 y? 囡 地基承载力特征值1.2fa 大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=120.60k
7、Pa ，满足要求！偪荨亞档五、基础受冲切承载力验算h 癱譆軂駅依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第 8.2.7 条。雋骿彫 验算公式如下 :髡瞐夂式中k 7j姐砆? hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h 不大于 800mm 时，痉. (3 hp取 1.0. 当 h 大于等于 2000mm 时，hp 取 0.9 ，其间按线性内插法取用；諫婳7 %? ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；o藩?!触ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；. 癸滋: # am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；?翈鞁?j at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受
8、冲切承载力时，取 柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；凢/?笚qe ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落 在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算 基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。?婍儞st F pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心 受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；炜怕9 Al - 冲切验算时取用的部分基底面积濵燊跈薖Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al 上的地基土净
9、反力设计值。明,?磌亸则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取hp=0.95；悺溓a?笇 ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa ；?谬甝憾l?am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度:K 犁桼X am=1.70+(1.70 +2 1.40)/2=3.10m ；Fe ?矋I ho - 承台的有效高度，取 ho=1.35m；) ;u洤蟥? Pj - 最大压力设计值，取 Pj=120.60KPa ；? = 騚搗 ?Fl - 实际冲切承载力：疒鵻趬#? Fl=120.60 (6.00+4.50) (6.00 -4.50)/2)/2=474.85kN。?凁? X詓 其中 6
10、.00 为基础宽度， 4.50=塔身宽度 +2h；檘, 6 ?允许冲切力： 0.70.951.573100.001350.00=4369349.25N=4369.35kN；?儋 -?实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！9w 怤斝砂 六、承台配筋计算?奛唴d 1. 抗弯计算? 鹶6T?依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第 8.2.7 条。计算公式如下 :?O嶍|5 式中： MI - 任意截面 I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；術蠑岻a1 - 任意截面 I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时，鵴P-? 取 a1=b即取 a1=2.15m；茭
11、觙昴C Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取120.60kN/m2；?鬬茰禦P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值；鎣=:籈P=120.60(31.70 - 2.15)/(31.70)=69.76kPa ；2昖亪乁 G- 考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取1512.00kN/m2；As=678.78106/(0.998 1.35300.00)=1679.13mm2。wP 菅母= 由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为 :6000.00 1400.000.15%=12600.00mm2 。讃韹逘裂 故取 As=12600.00mm2 。G裡*b? 实际配筋双层双向共计132 根 22 水平筋（第一层 33/33 ，第二层 33/33），121 根 22 竖向拉筋 （隔三拉一， 1111），配筋面积为25076.04 mm212600.00mm2，满足要求。0 趂? 9 天津市龙建建筑工程有限公司土建工程师：（签字）注：后附 40 塔吊基础图
