我国抗震思路1

《我国抗震思路1》由会员分享，可在线阅读，更多相关《我国抗震思路1（5页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。

1、地震灾害具有突发性，至今可预报性很低，给人类社会造成的损失严重，是各类自然灾害中最严重的灾害之一。 我国根据现有的科学水平和经济条件，对建筑抗震提出了“三个水准”的设防目标，即通常所说的“小震不坏，中 震可修，大震不倒” 。通常所讲的小震、中震、大震分别指的是 50 年超越概率为 63%，10% ，23%的多遇地 震、设防烈度地震、罕遇地震。 1 结构设计地震力的确定 1.1 低地震力取值的可行性 到二十世纪八十年代，各国设计规范都承认这样一个事实，就是在地震作用下，结构在真正失效前，有一个较 大的塑性变形能力（结构延性） ，即结构在一个较小的地震下可能达到或者接近屈服状态；而在较大的地震下，

2、 结构的若干部位将陆续进入屈服后的非弹性变形状态，并且随着地震力的增大，结构中进入弹塑性变形的部位 增多，先进入屈服的部位弹塑性变形也增大。结构通过这种变形耗散较多的地震传来的能量，将其转换成热能。 对于“ 设计地震力延性” 联合法则，我们可以从地震力和结构相互关系上进行理解：一方面设计地震力低的结 构，通过更大的非弹性变形，耗散掉更多的地震能量；另一方面结构非弹性变形越大，刚度降低越严重，阻尼 增大，周期比高设计地震力的结构增长越多，结构受到的总地震力也降低也越多。这就使得我们在设计过程中， 在不降低构件竖向承载力、保证结构延性的前提下，可以取用一个小于设防烈度地震反应水准，作为设计中取 用

3、的地震作用。反过来讲，若采用的设计地震力越低，结构屈服部位在屈服后，水平和竖向承载力不降低的前 提下需要达到的非弹性变形就越大，也就需要结构有更好的延性性能。 这样，我们就需要解决如下两个问题： A、如何在设防烈度地震作用与设计地震力取值之间建立恰当的联系； B、如何在设计地震力与所要求的结构延性建立对应关系。 对于问题 A，以 N.M.Newmark 为代表的众多学者认为，将设防烈度地震加速度通过地震力降低系数 R（中，美 等国）或结构性能系数 q（欧共体，新西兰等）折减为结构设计加速度，相当于赋予结构一个较小的屈服承载 力，结构在竖向承载力不降低的情况下，通过屈服后的非弹性变形来经受更大的

4、地震，实现“大震不倒”的目标。 因而，采用低设计地震力的关键在于保证结构及构件在大震下达到所需的延性。对于地震力降低系数 R 或结构 性能系数 q，各国设计规范存在略为不同的处理手法，不过总体而言，R 或 q 均为设防烈度地震作用与结构截 面设计所用的地震作用的比值。 R 或 q 越大，则要求结构达到的延性能力越大，R 或 q 越小，则结构需要达到的延性能力越小。这样均能实现 “大震不倒”。 对于问题 B，国外一般有如下三种设计方案： （1）较高地震力较低延性方案； （2）中等地震力中等延性方案； （3）较低地震力较高延性方案。 高地震力方案主要保证结构的承载力，低地震力方案主要保证结构的延性

5、。实际震害表明，这三种方案，从抗 震效果和经济性来看，都能达到设防目标。 我国的抗震设计采用的是方案（3）即较低地震力较高延性方案，即采用明显小于设防烈度的小震地面运动 加速度来确定结构的设计地震作用，并将它与其他荷载内力进行组合，进行截面设计，通过钢筋混凝土结构在 屈服后的地震反应过程中形成较为有利的耗能机构，使结构主要的耗能部位具有良好的屈服后变形能力，来实 现“大震不倒”的目标。 当然，我们还要看到一点，虽然这三个方案都能保证“大震不倒”，但是在改善结构在中小地震下的性态方面， 方案（3）仅仅提高结构的延性水平而结构的屈服水准并没有明显提高，是明显不如方案（1）和（2）的。也就 是说，在

6、保证“小震不坏，中震可修”方面，方案（1）和（2）是优于方案（3）的。 地震动以波的形式在地下及地表传播，由于震源特点、断层机制、传播途径等因素的不确定性，具有很大随机 性。要想得出地震动对于不同结构有什么不同的反应，就需要在地震动特性与结构反应架起一座桥梁。由于地 震动反应谱的形状特征反应了不同类型结构动力最大反应的特点，所以各工程中一般采用地震影响系数 谱曲 线作为计算地震作用的依据。 我国的 谱曲线综合考虑了烈度、震中距、场地类别、结构自振周期和阻尼比的影响。根据新修订的中国地震动参数区划图，给出了抗震设防烈度（中震）下的设计基本地震加速度。通过对震级、震中距、场地类别等因 素对结构反应

7、谱的影响，抗震规范把动力放大系数取为 2.25。根据统计资料，多遇地震烈度比基本烈度降低约 1.55 度，相当于地震作用降低 0.35 倍，即地震力降低系数为 1/0.352.8。从而得到小震时结构的设计加速度， 其值与重力加速度的比值即为小震时水平地震影响系数最大值。 与其他国家相比，我国的地震力降低系数 R2.72.8，其取值与新西兰“有限延性框架”相当（R3） ；介于欧洲 共同体低延性 DC“L”（R2.5）和中延性 DC“M” （R 3.75）之间；比美国的“一般框架”（R3.5）还要略小 些。 单纯从 R 的角度来看，似乎中国规范在大震下的延性需求和其他国家相比处在“中等延性结构”水

8、平。但是中国 设防烈度下水平地面运动的峰值加速度系数的取值，要比其他各个国家的低（见下表） 。结构动力放大系数相差 不大，都在 2.25 附近，而我国的 谱曲线平台段与其他国家相比很小，下降段较陡，造成反应谱的取值较其他 国家的低，实质上中国 R2.8 相当于欧共体的 R 5.0 左右，所以实质上，我国采用的是“ 较低地震力较高 延性” 方案。在大震下所需要的延性需求与其他国家相比，应该属于高延性需求。各国规范 加速度系数 美国 UBC 1997 0.0750.40新西兰 NZS3101 0.210.42欧洲 EC8 0.120.36中国 GB50011-2001 0.050.401.2 地震

9、作用计算 随着反应谱理论的不断成熟，各个国家对地震力在结构上的作用，都接受了底部剪力法和振型分解反应谱法等 方法。我国规范规定： 底部剪力法适用于高度不超过 40m ，以剪切变形为主且质量刚度沿高度分布均匀的结构，以及近似单质点的结 构。结构的总地震力由： FeK1.Geq 确定，然后再沿高度按倒三角形分布分配，并考虑了地震中可能顶部地震力增大的顶点附加集中力。 振型分解反应谱法适用于当前现有大多数建筑结构体系。通过振型组合考虑各周期不同的振型在地震反应中的 参与程度。对不进行扭转计算的结构，先确定各振型在各质点的水平地震作用标准值，再按照公式 Ssurq(Sj2)确定水平地震作用效应；对进行

10、扭转耦联计算的结构，其楼层取两个正交水平位移和转角位移三 个自由度，确定各振型在各楼层两水平方向和转角方向的地震作用标准值，按 SsurqSx2(0.85 Sy)2 或 S surqSy2(0.85 Sx)2 来确定水平地震作用效应。 规范同时还规定，对特别不规则的建筑，甲类建筑，规范表 5.1.21 所列高度范围的高层建筑，应用弹性时程 分析法进行多遇地震下的补充计算，可取多条时程曲线计算结果的平均值与振型分解反应谱法计算结果的较大 值。另外，一般弹性时程法分析的结果有利于判断薄弱层部位。 对于 9 度地区高层建筑考虑竖向地震力，采取与底部剪力法类似的方法，只是竖向地震力的取值约为水平地震

11、力取值的 0.57 倍左右。 对于长周期结构，地震作用中的地面运动加速度和位移可能对结构具有更大的影响，而振型分解反应谱法无法 对此作出估计，新规范同时还增加了楼层水平地震剪力最小值的要求，见抗震规范 5.2.5 条。 2 结构抗震变形验算 抗震设防三水准的要求是通过两阶段设计来保证的： （1）多遇地震下的承载力验算，建筑主体结构不受损，非结构构件没有过重破坏保证建筑正常使用功能； （2）罕遇地震作用下建筑主体结构遭遇破坏，但不倒塌。 结构抗震变形验算是两阶段设计很重要的内容。 第一阶段设计，变形验算以弹性层间位移角表示。以保证结构及非结构构件不开裂或开裂不明显，保证结构整 体抗震性能。新规范

12、增加了变形验算的范围，对以弯曲变形为主的高层建筑可以扣除结构的整体弯曲变形，因 为这部分位移对结构而言是无害位移，只是人的舒适度感觉不同而已， 第二阶段的变形验算为罕遇地震下薄弱层弹塑性变形验算，以弹塑性层间位移表示。根据震害经验、实验研究 和计算结果分析提出了构件和节点达到极限变形时的层间极限位移角，防止结构薄弱层弹塑性变形过大引起结构倒塌。规范对验算的范围有明确规定，但考虑到弹塑性变形计算的复杂性和缺乏实用软件，对不同建筑有不 同要求。在以后发展中可以把验算范围推广到更大，甚至可以基于位移控制法来设计结构，满足某些类型的建 筑对结构位移的特殊要求，来保证结构的位移在可接受范围。 需要说明的

13、是，现阶段的位移控制和抗震设计还限于单一地震下结构的反应。如何有效考虑在地震高发区及多 次地震下累积损伤对结构变形和抗震性能的影响，保证结构整个寿命期内的安全，需要进一步的研究。 3 以框架结构为例谈抗震概念设计 由于建筑抗震设计的复杂性，在实际工程中抗震概念设计就显得尤为重要。它主要包括以下内容：建筑设计应 注意结构的规则性；选择合理的建筑结构体系；抗侧力结构和构件的延性设计。 下面以框架为例重点介绍抗震概念设计中的能力设计法（capacity design） 。 能力设计法是结构延性设计的主要内容，包括我国规范的内力调整和构造两个方面。它是二十世纪 70 年代后期， 新西兰知名学者 T.P

14、aulay 和 Park 提出的钢筋混凝土结构在设计地震力取值偏低的情况下具有足够延性的方法。 其核心思想为： （1）通过“ 强柱弱梁” 引导结构形成“ 梁铰机构”或者“ 梁柱铰机构”； （2）通过“ 强剪弱弯” 避免结构在达到预计延性能力前发生剪切破坏； （3）通过必要构造措施使可能形成塑性铰的部位具有必要的塑性转动能力和耗能能力。 通过以上三个方面保证使结构具有必要的延性。 框架结构作为常见的结构形式，其延性设计也主要是从这三个方面来体现的。 3.1 强柱弱梁 结构动力反应分析表明，结构的变形能力和破坏机制有关。常见有三种典型的耗能机构， “梁铰机构”、 “柱铰机构” 、 “梁柱铰机构”。

15、 “梁铰机构” 和“ 梁柱铰机构” 的梁先屈服，可使整个框架有较大的内力重分布和能量消耗能力，极限层间位移大， 塑性铰数量多，不因个别塑性铰失效而结构整体失效。因而抗震性能好，是钢筋混凝土理想的耗能机构。我国 规范采用的是允许柱子、剪力墙出铰的梁柱铰方案，采取相对的“强柱弱梁”措施，推迟柱子的出铰时间。但不 能完全排除出现薄弱层的柱铰机构的可能性，因而需要限制柱子的轴压比，必要时通过时程分析法判断结构的 薄弱层，防止出现柱铰机构。 我们常见的“ 强柱弱梁” 的调整措施，就是要人为增大柱子的抗弯能力，诱导在梁端先出现塑性铰。这是考虑到 柱中实际弯矩在地震中的可能增大。在结构出现塑性铰之前，结构构件因拉区混凝土开裂和压区混凝土的非弹 性性质，钢筋与混凝土之间的粘结退化，使得各构件刚度降低。梁刚度降低较受压的柱子相对严重，结构由最 初的剪切型变形向剪弯形变形过渡，柱内的弯矩较梁端的弯矩比例增大；同时结构的周期加长，影响到结构各 振型的参与系数的大小；地震力系数发生变化，导致部分柱子弯矩增大，由于构造原因及设计中钢筋的人为增 大，使得梁的实际屈服强度提高，从而使得梁出现塑性铰时柱内弯矩增大。结构出现塑性铰之后，同样有上述 原因的存在，而且结构屈服后的非弹性过程就是地震力进一步增大的过程，柱弯矩随地震力的增大而增大。地 震力引起的倾覆力矩改变了柱内的实际轴力。我们规范中的