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1、天津东港业务系统办公楼工程基础支护方案一、工程概况 .2二、地质情况描述 .2三、支护方案选择 .3四、设计计算 .3（一） 、基坑降水计算 .3（二） 、单锚板桩计算 .4五、构造措施应注意事项： .7附图 .91 计算简图 .92 基坑支护平面布置图 .103、基坑开挖支护结构图 .11附表： .12土层物理学指标统计成果表 .12地质柱状图 1.13地质柱状图 2.14一、工程概况H986 工程天津东港系统业务办公楼基础工程，位于天津港保税区与港口之间，新港四号路北侧。该工程轴至（F）（H）轴部分为深基坑基础，平面尺寸为 1812m，设计0.00 标高相当于绝对标高 6.95m，基底标高
2、为- 6.316.61m ，室外自然地坪- 1. 40m，基坑开挖深度达 4.915.21m，其北端与办公楼浅基础相连，高低差为 4.314.6lm。基本特点：首先，本工程为东港系统业务办公楼工程，与其他附属工程相比显得尤为重要，该工程正处厂区入口，周围场地相对狭小，尤其是整个基础分深浅两部分，并紧密相连，深基部分施工时，极有可能引起浅基部分基土（桩）的移动，造成浅基结构破坏；其次，场地工程地质条件较差，埋深 5 米以上为结构松散的人工填土和淤泥质粘土，土层分布不均，夹粘土及淤泥层，地下水位较浅，埋深只有 0.3 米；另外，基础大开挖放坡过大，势必影响将来厂区地坪的加固工作，给地基处理带来困难
3、，因此，必须综合考虑，采取切实可行的基坑支护和降水方案，以保证施工及结构安全，也满足现场文明施工之要求。二、地质情况描述根据勘察资料综合分析，该场地勘察深度内地基土由于年代及成因类型不同，在垂直方向上出现海陆交替沉积，岩性特性为粘性土、粉土及粉砂层相间沉积。在水平方向上，各土层厚度及土质成分有一定的差异性。 1、埋深 2.5 米以上人工填土，结构松散，为欠固土。2、埋深 2.04.0 米 Q43a1粘土分布稳定，为高压缩性土。3、埋深 4.017.0 米 Q42 m 1、 2 淤泥质粘土，土层分布不均，夹粘土及淤泥层，为高压缩性土。4、埋深 17.020.5 米 Q42m 的 3 粘土、 4
4、粉质粘土，局部夹粉土团块，土层分布稳定，属中等偏高压缩性土。5、埋深 20.526.0 米 IV1 粉质粘土、IV 2 粉土层，局部夹有粘土团块及薄层，土层场地分布稳定，土质较好，为中等中等偏低缩性土。6、埋深 26.0 米以下 IV3 粉砂层，土质较好，分布稳定，为低压缩性土。7、附地质土系数表及 21、24柱状图。三、支护方案选择根据对工程地质条件的分析和本工程特点的综合考虑，支护方案选用沿基坑四周布置沉管灌注桩，桩径 450，桩长 12000，内配通长1016 钢筋，间距 1200，桩顶作钢筋混泥土支护帽梁600450（H） ，基坑边 1000，外围设一排 500，搭接长度 100 的连
5、续水泥搅拌桩作止水帷幕，桩长 8000，基坑内设 4 眼大口降水井进行井点降水的支护降水方案。四、设计计算（一） 、基坑降水计算、基坑涌水量计算00LogV（og(R)S2H1.36KQK 为渗透系数，取 0.5m/d井中水位降低值：S=5.91+1/10 12/2=6.518.291/3.42F/V1/0 H0 为有效带深度S/S+L=6.51（6.51+1.2）=0.84H0=1.91（6.51+1.2 ） =14.73R=2S（H 0K） 1/2=26.51（14.730.5） 1/2=35.33 /d132mLog8.9.2（Log(3551470.1.6ogVLog(R)S21.36
6、Q00 、求井数 nq 为抽水量取 15m3/h4.215. ./qn、求井深6.51+1.2+0.3=8.01m经计算，基坑内设置 4 眼直径 700，深 8m 的大口井进行井点降水，完全能满足工程需要。（二） 、单锚板桩计算该工程基坑深度为- 6.61m，场地自然地坪为-1.40m，将支护桩送入地坪以下 1.00m（帽梁上皮标高） ，并考虑 1tm 2 的地面荷载。基本假定条件：l、单锚板桩按非重力式支护结构计算。 （悬臂式支护结构） 。2、不考虑帽梁和两端的拉锚，支档作用，单排桩间距1200。 （偏于安全）3、水泥搅拌桩对土质的改良作用不考虑，只考虑止水作用。（偏于安全）4、钢筋砼沉管灌
7、注桩桩径 = 450 砼标号 C20，内配 8 16 钢筋。5、由地质勘样报告查得开挖深度范围土质系数：内摩擦角平均值 = 7.50土容重 =17.5KNm 3土的内聚力 C17.1Kpa 假定 c0，即设定土为砂砾土（偏于安全）计算方法：按悬臂桩的抗弯强度破坏和抗稳定性破坏核验。详见计算简图（一） 、 （二） 、 （三）l、主动土压力系数 Ka=tg2（45-2）= Ka=tg2（45-7.5/2）=0.772、被动土压力系数 Ka=tg2（45+2）= Ka=tg2（45+7.5/2）=1.303、主动土压力Pa1q1Ka 11.20.770.92tmPa2（qH）LKa（l1.754.2
8、1）1.20.777.73tmPa3（qH）bKa（l1.754.21）0.450.772.90tm4、求土压力零作用点位置：即 Y0Y0 Ka)(p2.9式中：m12t/3bl24（30.45）6.93lbl0.452.22 取 m2.22Y0 78.01.3-)(21.75905、计算 P0、RaM 0 0Ra(0.924.21)（4.2120.78）126.814.21（4.2130.78）122.900.78（20.78）3（ 4.210.78）8.6tY0P00.92 4.21l26.814.21l2 2.900.78- Ra19.34- 8.610.74t6、求桩埋深 t0t0=Y
9、0X0.786P 0v b（mKp-Ka） 1/2=0.78+610.74l.750.45（2.221.3 0.77）6.997.0m即设计桩长=4.21 7=11.2112m7、求悬臂桩中间最大弯矩：Q0 处，Y0Mmax=0.924.21(4.2120.78) 12 6.814.21(4.2130.78)l22.900.78（20.78）311.17431.303.1045.6tm实际取：45.60.7433.74tm 337.410 6Nmm（偏于保守）8、灌注桩强度计算：硅 C20， fcm=11Nmm 2， =225，816，As 1607.68 mm2，fY 210Nmm 2， s
10、400, Ar 2=635103mm2M=23fcm ASin 3 + fYAs s（Sin Sin t）（此式参见建筑基坑支护技术规程 P35.9.3.22）式中 取 0.50， t=1.252=0.25M=2311635103225Sin 3903.14210167.68mm 2（Sin90 Sin45）3.14370.410 6NmmNmm337.410 6Nmm 安全五、构造措施应注意事项：l、桩顶加设帽梁，截面尺寸为 600450，C25 砼，内配上下418 钢筋，箍筋 18200。2、灌注桩钢筋保护层 50mm，帽梁钢筋保护层 25mm。3、深浅基础交接处，根据需要，可降至承台底部设置，但要设法与两端纵向桩连结交圈。4、视现场具体位移情况，如位移过大，在 18m 长向中间加设钢支撑一道，钢支撑用14 焊成。5、开挖前至少 10 天应进行全面降水，水位降至槽底标高以下0.5m，帽梁强度达到设计 100时，才能进行正式开挖。6、开挖时，应随时对边坡进行位移监测，发现位移过大应及时进行加固方案处理。附图1 计算简图-6.61-2.40RaPoRa 1.730.92q=1t/m2.90-1.40计算简图（一）6.810.920.92XQ=0Ra 计算简图（三）Ra P04.21 0.782.906.80.92计算简图（二）t 01000H=4.21XY02
