斜拉桥施工索力张拉控制及优化研究背景：随着经济和技术的发展，以及斜拉桥合理的结构形式，我国修建了大量的斜拉桥因此该类桥梁的施工控制就显得尤为重要国内外学者及工程技术人员对斜拉桥的施工控制进行了许多研究，提出了卡尔曼滤波法、最小二乘误差控制法、自适应控制法、无应力状态控制法等许多实用控制方法这些方法的实质都是基于对施工反馈数据的误差分析，通过计算和施工手段对结构的目标状态和施工的实施状态进行控制调整，达到对施工误差进行控制的目的施工控制的方法必须与各类斜拉桥设计、施工的特点相结合才能在确保结构安全及施工便捷的前提下切实可靠地实现控制的目标目前国内大多数斜拉桥的施工控制都是针对常规的混凝土斜拉桥进行的，其相应的控制方法也是针对常规混凝土斜拉桥的施工特点提出来的，本文着重阐述对于常规混凝土斜拉桥的施工控制过程中的索力张拉控制及优化方法斜拉索施工过程：斜拉索安装完毕，即进行张拉工作张拉前对千斤顶、油泵、油表进行编号、配套 ，张拉设备定期进行标定斜拉索正常状态按设计指令分 2 次张拉，第1 次张拉按油表读数控制，张拉时 4 根索严格分级同步对称进行；第 2 次张拉是在监控利用频率法测完索力后，以斜拉索锚头拔出量进行精确控制。
施工监控包括对索力、应力、应变、线形、温度、主塔偏位的监控施工监控在凌晨气温相对稳定时进行，保证在凌晨5 点前完成索力测试采用应变仪捕捉索自振频率，当测出索力误差超过 2 时，应对索力进行调整，直到满足要求索力调整完毕立即对应力、应变、线形、温度、主塔偏位进行测量可分阶段地进行张拉、调索在牵索挂篮悬浇时，在控制好挂篮底模标高后，在节段砼灌注过程中，当砼灌注至 1/4、2/4 、3/4，及砼灌注完后，均需进行调整索力及挂篮底模标高当主塔施工至与边跨合拢前、中跨合拢前和合拢后、二期恒载安装后均需按设计要求对全桥斜拉索进行统一检测调整，使全桥线型满足设计要求并在对每节段主梁悬浇进行监控时，对主梁最前端的 5～6 对拉索的索力进行测定，观察其变化幅度是否在设计范围内在斜拉索张拉前，应将张拉千斤顶进行精确标定，标定出其校正曲线，确保张拉力的准确，张拉千斤顶将悬挂在用于斜拉索挂设的滑动架上随支架上下滑动，张拉时，千斤顶支撑在张拉架上，当千斤顶将斜拉索按设计要求拉长以后，即将锚头上锚固螺母内拧加以固定，然后放松千斤顶完成一次斜拉索的张拉在斜拉索张拉调整过程中，需将主塔两方向及上下游方向四根索同时分步进行。
值得注意的是，当次中跨与边跨合拢后，边跨的斜拉索是在已灌注好的主梁上进行安装，但其索力的张拉与调整仍应与相应的中跨悬臂段施工时同步进行在斜拉索的张拉、测试过程中，塔索梁的温度影响很大，需将其进行同步测量并修正测试结果，同时，将在科学的监测监控之下进行使全桥斜拉索受力均匀，主梁线型优美，符合设计要求做到安全、优质地完成斜拉索的施工任务索力计算：以合理成桥状态为目标，对斜拉桥进行倒拆-正装迭代分析，考虑结构非线性的影响，同时保证施工阶段的结构安全性和稳定性，计算出施工阶段初张拉索力基本算法：1)正装法是初拟施工索力，按正常施工工序进行拼装，在成桥后与合理成桥状态对比，再返回修正，需要比较丰富的经验2)倒拆法是以合理成桥状态为初态进行节段拆除，每个节段拆除后的下一节段的索力值为施工时安装该节段的索力张拉值倒拆法难以考虑混凝土收缩、徐变的影响，结构变形以及未闭合力的问题3)倒拆正装法是先用倒拆法算出每个施工阶段的张拉索力，然后再用该索力进行正装计算，得出考虑上述影响的结果，然后将影响结果反馈到倒拆中去，反复迭代，直到最后结果与合理成桥状态基本吻合倒拆-正装迭代计算法是斜拉桥安装计算广泛采用的一种方法，通过倒拆、正装交替计算，确定各施工阶段的安装参数，使结构逐步达到预定的线形和内力状态。
正装—倒拆顺序参见图 1，图中仅列出悬臂施工至最终状态的最后 4 个安装阶段计算的第一步是二期恒载 gs 的卸载，计算索力和跨中弯矩，在第一步计算后，索力和跨中弯矩变为： 1,0,11,20,1,0,1,1,2, nnn MTTMTLL第二步是合拢段的拆除，在计算 2，c 步时，由半桥组成的结构体系在悬臂端施加弯矩— ，1,0,1nnM在计算 2，g 时，悬臂端施加合拢段自重荷载（反方向） ，此时的索力变化为：2,1,2,1,2,1,2,2,,1 nn TTTT LL这些是在正装第 n，c 步后所找到的索力在初始张拉时，第 n 号索的索力在计算2，g 步后，就等于所需找到的索力 2,1,nnY第三步是各悬臂段的拆除，在计算 3，c 步时，悬臂体系和第 n 号索在其锚点受到力—的作用，在 3，g 阶段后，索力变化为：2,1,nnTY3,2,3,2,3,12,,,3,1 nn TTLL重复第三步直到整个结构被“化整为零” ，总的原理是：在拉索拆除之前每一计算步骤完成后，可确定当前拉索的初始张拉力，于是结构变为拆卸当前拉索并承受相反索力作用的剩余结构。
图 1 正装—倒拆顺序示意图由于斜拉索的非线性和混凝土的收缩徐变的影响，倒拆和正装计算中，两者不闭合，即按照按照倒拆的数据正装，结构偏离预定的成桥状态的线形和内力状态因此，倒拆法与正装闭合的关键是混凝土收获徐变的处理，混凝土的徐变与结构的形成历程有密切的关系，原则上倒拆法无法进行徐变计算为了解决倒拆和正装计算徐变迭代问题，第一轮倒拆计算，不计混凝土的收缩徐变，然后用上次倒拆的结果进行正装计算，逐阶段考虑混凝土收缩徐变的影响，并将各施工阶段的收缩徐变值存盘再次进行倒拆计算时，采用上一轮正装阶段的混凝土收缩和徐变值，如此反复，直到正装和倒拆收敛到允许的精度同时，文献[23]介绍了一种考虑结构几何非线性影响的倒退分析方法该方法在倒退分析时，在每个倒退的施工步骤中，采用增量迭代法考虑非线性的影响，倒退分析的起点是成桥状态，每次增量迭代过程中力和位移的修正量都是从施工的后一阶段向前计算得到的索力张拉过程最优控制：张拉过程的基本问题及结构分析：无论是采用悬臂法施工还是现浇法施工的斜拉桥，在施工过程中，都需要确定一个张拉变量序列，使得在该序列经历的一切中间状态下满足结构内力、变形及机具承载力的要求，并在该序列的终点达到预先要求的设计状态。
基本假定： (1)在张拉过程中，假定拉索张拉力与伸长量之间的关系是线性的2) 张拉变量的次序是预先给定的，其量值是给定的或待求的在结构分析中，引入影响结构的概念，影响结构是由张拉变量序列的子序列定义的对于一个确定的张拉变量子序列{x1，x2，Λ，xk}，实际结构的一种退化形式被称为该序列的影响结构，如果能够满足：(1)不切断索，在相应于 xk 的所有拉索处施加单位不变形预张力 (2)相应于 xj(j
第二阶段分析(见图 2(b))：索②两端同时施加单位不变形预张力，求出对索①的影响值 a-12，对索②的影响值 a-22;同时可以求出对索②施加单位不变形预张力对关心截面 2 上下缘应力的影响值b32，b42;同时计算新增块件自重对索的影响力大小，对索力的影响记为 c12，对关心截面1，2 上下缘应力的影响值为 d12，d22，d32，d42依次类推，直到施工完毕根据施工步骤求出所需要的影响矩阵[A]，[B]，[C] ， [D]图 2 斜拉桥施工图{q}={q1，q2，q3，q4，q5}T，{x}={x1，x2，x3，x4，x5}T其中[A]为对每根索施加单位不变形预张力对各根索的影响值，[B]为对每根索施加单位不变形预张力对关心截面内力影响值，[C]为新增块件自重对索力的影响值，[D]为新增块件自重对关心截面内力影响值，{x}为待求的张拉序列， {q}为新增块件自重向量设索力要达到的目标为[X*] ，约束条件为在施工过程中截面应力不超过规定值，即[σ]≤[ σ]≤[σ-]，索力不超过张拉机具的额定承载能力[Ne] 则建立多目标的规划问题：求{x1，x2，Λ，x5}使 min [C]{q} + [A]{x} -{x*}至此，张拉过程的优化模型已经建立，然后利用综合参数法求解多目标、多约束的优化问题。
结论：斜拉桥以其优美的结构形式、经济的造价，在近 30 年得到了飞速发展不但进入了一直被悬索桥所统治的大跨径领域，在中小跨径也开始与其他桥型展开竞争随着结构的大型化及结构的多样化、复杂化，单纯依靠经验、反复调整拉索使之达到理想的成桥状态已不能满足实际需要本文通过介绍张拉过程的最优控制数学模型，将索力张拉过程归结为多目标、多约束的优化问题，并采用综合参数法进行求解，该方法不但能够达到预先给定的设计状态，而且能够满足施工过程中张拉工具的承载能力、内力和位移约束条件，克服了已有计算方法的不足，并且可以将该方法应用于悬索桥、拱桥的施工控制中，对同类问题有很重要的参考价值参考文献：[1] 严国敏.再论部分斜拉桥论部分斜拉桥，兼论多塔斜拉桥[A].第十三届全国桥梁学术会议论文集[C].上海，1998[2] 陈亨锦，王凯，李承根.浅谈部分斜拉桥.桥梁建设，2002(1)[3] 刘士林，王似舜.斜拉桥设计.人民交通出版社，2006[4] 郭伟. 用正装迭代法计算斜拉桥的施工索力[J] ， 华南理工大学土木与交通学院， 2012[5] 杜彭娟，张哲等. 斜拉桥索力张拉过程的最优控制[J]， 计算力学学报， Vol.22，No.3 ， 2005 ， 326~329[6] 陈可，史鹏飞. 部分地锚式斜拉桥施工索力正装计算法[J]， 山西建筑， Vol.36 No.19 ， 2010 ， 300~301 斜拉桥施工索力张拉控制及优化学院班级：土木研 1303 班姓 名： 白林坡学 号： 133085213080。