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1、生物滤池的物理性能塑料包装有需要更少的土地面积比岩石的过滤器结构的优势，由于使用较高的负荷率和更好的生物滤池。Grady 在 1999 年指出，在类似的低有机负荷率装载（小于 1.0 千克BOD/立方米，d）中，岩石滤波器的性能相比滤波器塑料包装是相似的。在较高的有机负荷率，然而，过滤器具有塑料填料的性能优越。较高的孔隙率，这提供了更好的空气流通和生物膜脱落，是为提高性能一个可能的解释。计量流量。剂量率对生物滤池是顶部的配电盘通过填料排出液体的深度。对于较高的分配器转速，剂量率较低。在过去，典型的旋转速度对配电盘进行 0.5 到 2 分钟每转( WEF, 2000)。 用 两 到 四 个 胳
2、膊 ， 生物滤池是剂量每 10 到 60 秒。结果从不同的研究者指出，减少更好的过滤性能经销商的速度结果。霍克斯（1963）表明，岩滴滤器给药，每 30 至 55 分钟/转优于 1 更常规的操作，以 5 分钟/转。除了提高 BOD 去除率，有显着减少的Psychoda 和 Anisopus 飞的人口，生物膜的厚度和气味，艾伯森和戴维斯（1984）显示出类似的优势，从降低分配器速度的调查。在较高的剂量率，每转所施加的较大的水的体积提供了更大的润湿效率，导致较大的搅动，这将导致更多的固体冲洗填料出，结果在一个薄的生物膜，并有助于洗去飞蛋。较薄生物膜创建更多的表面面积，并导致更好氧生物膜。如果高剂量
3、率被维持以控制生物膜厚度，处理效率可能会因为在过滤器中的液体接触时间不被降低。每日间歇大剂量，称为冲洗剂量，是用来控制生物膜厚度和固体库存。的一次每天高冲洗速率和更低的日持续定量给料速率的组合被推荐为 BOD 负荷的函数，如表9-3 所示（ WEF，2000） 。在表 9-3 中的数据是指引建立剂量范围。最好是从现场操作确定的计量率和冲洗率和频率的优化。灵活的分配器设计是需要提供一系列计量率，优化了生物滤池的性能。旋转速度为一个旋转分配器可使用下列关系（Albenson，1989）来确定：其中，n= 转速q=进水应用于水力负荷率 R=循环比A=臂在旋转分配器装配号DR=计量流量配液速度，DR，
4、也被简称为 SK 值，它代表 SP Ikrafi，在德国谓规定用于在 80 年代初确定剂量的术语。为了实现建议的给药率，旋转分配器的转速可以通过反转现有的一些孔到分配器臂的前部的位置，增加扭转偏转到现有孔口的排放，或将旋转分配器到一个被控制变速电动驱动（艾伯森，1995 年） 。表 9-3 一种生物滤池投配率为 BOD 负荷功能指南分配系统。分配器 consists.of 被安装在一个枢轴在填充物的中心和旋转在水平平面内的两个或多个臂（见图 9-4） 。臂是中空的，并包含通过该废水被排放在过滤器 HTD 喷嘴。分配器组件可通过从喷嘴中的废水排放的动态反应或由电动机的流体驱动旋转分配器为滴滤历来
5、用于该方法，因为它是可靠的，易于维护驱动。电机驱动器用于最新的设计。旋转速度，它随流量和有机负荷率，可以使用等式来确定， （9-1） 。的 150 至 225 毫米（6 至 9中）的间隙应分配器臂的底部和床的顶部之间被允许。该间隙允许从喷嘴中的废水流散开并覆盖床均匀，及红外防止积冰从与分配器运动大胆冰冻天气干扰。分配器是滴滤池直径达 60 米（200 英尺）制造。分配器臂可以是恒定的横截面的小单位，或者它们可以为锥形，以维持最低限度的运输速度。喷嘴被不均匀地隔开，使得每单位流量更大长度的邻近过滤器处比在中心的周围来实现。为均匀分布在过滤器的面积，每单位长度的流速应该正比于从中心的半径。通过分配
6、器水头损失是在 0.6 到 1.5 米（2 至 5英尺）的范围内。应当在选择一个分配器被认为是重要的特征是结构，便于清洗，处理能力大的变化流量，同时保持足够的旋转速度，并且该材料的耐腐蚀性和它的涂层系统的坚固性。图 9-4 用于将废水滴滤池包装典型经销商：a鉴于传统的岩石过滤器带有两个臂旋转总代理，b早观（圆环 1920）岩石过滤器具有固定分配系统（国会 Ubrary） ，并c查看塔式生物滤池与四臂旋转分配器的顶部在过去，固定喷嘴分配系统被用于浅岩滤波器（见图 9-4 b）中。固定喷嘴分配系统包括一系列位于山雀正三角形覆盖所述滤床的分喷嘴。放置在过滤器的管道的系统，用来均匀地分配废水到喷嘴。特
7、殊的喷嘴具有一个平的喷雾形状弧使用，并且压力被系统地变化，从而使喷落在首先在从喷嘴的最大距离，然后以递减的距离作为头慢慢下降。以这种方式，一个均匀的剂量施加在床的整个区域。半喷嘴沿过滤器的侧面使用。在目前的实践中，固定喷嘴系统很少使用。暗渠。在滴滤池污水收集系统包含的捕捉过滤的废水和固体包装，从运送的最终沉淀池过滤排放暗渠的。暗渠系统的。岩滤波器通常具有陶土或玻璃纤维的光栅放置在一个钢筋混凝土底层地板预制块（见图 9-5） 。地板和暗渠必须具有足够的强度来支撑填料，粘菌增长“和废水。地板和暗渠块斜率为在 1至 5级的中央或外围排水通道，该流出通道的尺寸在平均每日流量以产生 0.6 米/秒（2
8、英尺/秒）的最小速度（WPCF， 1988 年） 。暗渠可以是在两端开口，以便它们可以被检查容易防冲刷掉，如果他们变得堵塞。的暗渠还允许滤波器的通风，提供空中器生活在过滤泥中的微生物。该暗渠应开放给通风在壁以及向中央收集通道的圆周通道。塑料包装暗渠和支持系统包括任何一个梁，柱或光栅的。一个典型的暗渠系统，塔滤波器如图 9-6 上。梁和柱系统通常具有由山有效值或支柱支撑预制混凝土梁。塑料包装是，放置在横梁，其中有渠道其顶部，以确保废水和空气的自由流动。所有暗渠系统应设计成使得强制通风可以在稍后的日期被添加如果滤波器的工作条件应该改变。气流，空气的充分流动是根本重要性滴滤池 10 的成功运作提供有
9、效的治疗，防止异味。自然通风历来提供气流的主要平均值，但它并不总是足够和采用低压风扇提供更可靠和可控气流强制通风。图 9-5 暗渠的典型岩石过滤器：a 玻纤格栅和b 陶土块图 9-6 典型的暗渠系统过滤塔在自然通风的情况下，对于气流的驱动力是周围空气和孔隙内的空气之间的温度差。如果废水是更冷比环境空气，端口空气将冷和流动的方向将是向下。如果环境空气比废水更冷，则流程会向上。后者是从一个质量转移点对焦视图不够理想，因为分压氧（以及因此的氧传递速率）是最低的最高氧气的区域需求。在全国许多地区，有时间，尤其是在夏季，当基本上没有发生气流通过生物滤池，因为温差可忽略不计。草案是压头从温度和湿度的不同产
10、生的，可以由公式确定（9-2） （施罗德和Tchobanoglous，1976）：其中， =自然空气草案=低温=高温Z=过滤器的高度通过使用所获得的平均孔气温的更接近 Tm 与 TN 的对数 公式（9-2）其中 =寒冷的温度=温暖的温度体积空气流率可通过将草案等于压头损失所造成的空气通过过滤器和暗渠系统的通道的总和来估计（艾伯森和奥基，1988） 。其中使用自然通风，以被包括在设计的以下需要：1. 暗渠和收集通道的设计应流不超过半满，以提供一通道，用于将空气2. 用开放光栅类型的盖通风接入口应在中央收集通道的两端被安装3. 大口径的过滤器应该有分支机构收集渠道，沙井通风或通风安装在过滤器外围堆
11、栈4. 在暗渠块顶部的槽的开口面积不应该是过滤器的面积的不到 155. 应提供开放式格栅的通风沙井 5 一平方米建筑面积和排气栈过滤面积（10 平方英尺/ 250 平方英尺）的每个 23 平方米使用风扇强制或诱导草案被推荐用于滴滤波器设计提供氧气的可靠供应。相比的好处为一个空气供给强制通风的成本是最小的，对于一个 3800 立方米/ 天（i .O Mgal/d）的废水处理流的估计功率需求仅为约 0.15 千瓦（0.2 马力） （WEF，2000） 。作为近似值，0.3 立方米的气流/平方米分钟过滤面积在任一方向（1 英尺 3 /英尺 2分）的建议。一种下流动方向具有通过提供接触时间用于治疗在过
12、滤器的顶部释放有气味的化合物，并通过提供更丰富的空气供应，其中需氧量是最高的一些优势。强制空气的设计应该提供多个空气分配点bv 的使用风扇围绕塔的周或使用空中头他低的包装材料，因为很少有水头损失通过滤波器填料以促进空气的分布。对于具有非常低的空气温度的应用中，可能有必要通过过滤器，以限制空气的流动，以保持它是冷冻的。几乎没有做量化氧在滴滤池使用量和实际氧传递效率。以下制剂是基于早期塑料包装材料的发展，为滴滤池应用期间由 Dow Chemical 工作。在开发这些制剂中，它被假定氧转移效率约为 5。所需的氧气供应给出如下：BOD 去除率只有：BOD 去除率和硝化：其中 R0=供氧LB= BOD
13、负荷进行筛选Nox/BOD=进水氮比氧化进水 BODPF=峰值因数，最大平均负载空气应用程序在速度和 20T ATM1.0 计算如下：从附录 B，空气在 20和 I0 大气压是1.204 公斤/米 和氧的重量在空气的百分比的密度为 23.18的，因此，每千克空气中氧的体积为 3.58 立方米/公斤1 /（1.204 千克/立方米） （0.2318）和所需的气流由下式给出其中 AR20=在 1.0atm 20 度和气流速度Q=废水流量S0=初级污水 BOD气流速率进行修正，根据理想气体定律的温度和压力：其中 =气流速率在环境空气温度=周围空气温度=在处理厂区，15mmHg 压力进一步的修正计算出
14、的气流被推荐用于温度高于 20至占在更高的温度下的氧饱和度浓度和更高的生物吸收速率在过滤器。对于每摄氏度 20以上气流速率增加 1。过填料的压降是关系到浅空气速度如下：其中 =总水头损失，千帕g=重力加速度u=空塔速度，米/秒=塔阻力的速度磁头数丢失塔电阻术语是所有相关的各个头损失的总和空气流动。水头损失发生是由于通过入口，暗渠和包装材料空调移机。在速度水头损失数方面的包装损失是由陶氏化学开发的原立式包装：其中 =填料水头损失速度D=填料深度，米L=液体负荷率A=塔的横截面面积虽然类似的相关性还没有被开发用于其他包装材料，建议可以用来获得 Np 值用于基于所述值其他包装材料的校正因子来确定采用
15、公式（9-10）在表中给出：估算总水头损失，该的用公式（9-10）来计算，通常乘以 1.31.5 倍，以包括入口，暗渠，以及其它少量损失值。表 9-4：修正系数计算水头损失的基础上式非垂直滤池填料（9-10）沉淀池。沉降罐随后滴滤池的功能是产生一个澄清流出物。它们不同于活性污泥沉降罐中，该净化器具有低得多的悬浮固体含量和污泥回流不是必需的。所有的滴滤沉淀池污泥被送到污泥处理设施，或退回到主澄清与主要固体结算。滴滤性能历来受到来自贫困澄清设计。利用浅澄清了滤池应用，具有较高的溢出率，建议在以前的版本中的“”十国标准“（GLUMRB1997）的。不幸的是，使用浅澄清通常导致较差的澄清效率。建议目前
16、在十国标准澄清溢出率更符合那些用于活性污泥工艺。澄清设计为滴滤池应类似于用于活性污泥法澄清设计（见节 8-7 中第八章） ，用适当的供料口的尺寸和深度，增加水的深度，以及类似的液压溢流速率。推荐的溢出率作为澄清侧水深度的函数给出的图 9-7。通过适当的澄清的设计，单级滴滤池可以实现的 BOD 和 TSS 的小于 20 毫克/升的浓度。图 9-7：推荐的滴滤器溢出率作为澄清侧壁深度的函数。 （WEF 从改编，2000 年）例 9-1 确定生物滤池气流速度要求和压降强制通风确定强制通风的要求和压力降在滤池用横流式塑料填料，给下面的设计和经营信息。废水特性：1. 废水流量=19000 立方米/ D（220 升/秒）2. 初级污水的 BOD=140 毫克/升（克/立方米）3.温度=20 度设计假设：1. 1. BOD 负荷=0.56 公斤 BOD/立方米每天2. 有机负荷调峰系数=1.43. 塔直径=22 米4. 塔数=25. 填料=6.1 米6. 对于进口和
