《(誉峯)28.5m型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书》由会员分享，可在线阅读，更多相关《(誉峯)28.5m型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书（41页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、(誉峯)28.5m 型钢悬挑脚手架 (扣件式)计算书计算依据：1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003架体验算一、脚手架参数脚手架设计类型 结构脚手架 脚手板设计荷载(kN/m 2) 3同时施工作业层数 1 卸荷设置 有脚手架搭设方式 双排脚手架 脚手架钢管类型 483.5脚手架架体高度 H(m) 28.5 脚手架沿纵向搭设长度 L(m) 236立杆步距 h(m) 1.8 立杆纵距或跨距 la(m) 1.5立杆横距 lb(m)
2、0.8 内立杆离建筑物距离 a(m) 0.25双立杆计算方法 不设置双立杆二、荷载设计脚手板类型 钢筋网脚手板 脚手板自重标准值 Gkjb(kN/m2) 0.1脚手板铺设方式 1 步 1 设 密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型 冲压钢挡脚板 栏杆与挡脚板自重标准值 Gkdb(kN/m) 0.01挡脚板铺设方式 3 步 1 设 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式 6 跨 1 设 结构脚手架作业层数 njj 1结构脚手架荷载标准值 Gkjj(kN/m2) 3 地区 广东中山安全网设置 全封闭 基本风压 0(kN/m2) 0.45风荷载体
3、型系数 s 1.04 风压高度变化系数 z(连墙件、单立杆稳定性)1.526，1.328风荷载标准值 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.714，0.622计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式 纵向水平杆在上 横向水平杆上纵向水平杆根数 n 1横杆抗弯强度设计值f(N/mm 2) 205 横杆截面惯性矩 I(mm4) 121900横杆弹性模量 E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩 W(mm3) 5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2(0.038+Gkjblb/(n+1)+1.4Gklb/(n+1)=1.2(0.038+0.10.8/(1
4、+1)+1.430.8/(1+1)=1.774kN/m正常使用极限状态q=(0.038+Gkjblb/(n+1)+Gklb/(n+1)=(0.038+0.10.8/(1+1)+30.8/(1+1)=1.278kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=0.1qla2=0.11.7741.52=0.399kNm =Mmax/W=0.399106/5080=78.576N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠度验算max=0.677qla4/(100EI)=0.6771.27815004/(100206000121900)=1.745mmmax1.745mmminl a/150，10min1
5、500/150 ，1010mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1qla=1.11.7741.5=2.927kN正常使用极限状态Rmax=1.1qla=1.11.2781.5=2.109kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知 F1=Rmax=2.927kNq=1.20.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知 F1=Rmax=2.109kNq=0.038kN/m1、抗弯验算计算简图如下： 弯矩图(kNm)=Mmax/W=0.589106/5080=115.961N/mm2f=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下： 变形图(mm)max0
6、.904mmminl b/150，10min800/150 ，105.333mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.482kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式 单扣件 扣件抗滑移折减系数 0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.927/2=1.464kNRc=0.98=7.2kN横向水平杆：R max=1.482kNRc=0.98=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度 H 28.5 脚手架钢管类型 483.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值 NG1k单外立杆：N G1k=(gk+l
7、an/20.038/h)H=(0.12+1.51/20.038/1.8)28.5=3.876kN单内立杆：N G1k=3.876kN2、脚手板的自重标准值 NG2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)lalbGkjb1/1/2=(28.5/1.8+1)1.50.80.11/1/2=1.01kN1/1 表示脚手板 1 步 1 设单内立杆：N G2k1=1.01kN3、栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)laGkdb1/3=(28.5/1.8+1)1.50.011/3=0.084kN1/3 表示挡脚板 3 步 1 设4、围护材料的自重标准值 NG2k3单外立
8、杆：N G2k3=GkmwlaH=0.011.528.5=0.427kN构配件自重标准值 NG2k总计单外立杆：N G2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.01+0.084+0.427=1.522kN单内立杆：N G2k=NG2k1=1.01kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=lalb(njjGkjj)/2=1.50.8(13)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2(N G1k+ NG2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.876+1.522)+ 0.91.41.8=8.745kN单内立杆：N=1.2(N G1k+ N
9、G2k)+0.91.4NQ1k=1.2(3.876+1.01)+ 0.91.41.8=8.131kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数 0.85 钢丝绳安全系数 k 9钢丝绳绳夹型式 马鞍式 拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力 T(kN) 15.19钢丝绳绳夹数量 4 吊环设置 共用吊环钢筋直径 d(mm) 20 钢丝绳型号 619钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2) 1550 钢丝绳受力不均匀系数 Kx 1.5花篮螺栓在螺纹处的有效直径 de(mm) 10 花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm 2) 170卸荷系数 Kf 0.8 上部增加荷载高度(m) 12脚手架卸荷次数 1第 N 次卸荷钢丝绳直径(
10、mm)卸荷点位置高度 hx(m)卸荷点净高hj(m)钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)卸荷点水平间距 HL(m)1 14 12 16.5 3 250 1050 1.5钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第 1 次卸荷验算1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/250)=85.2362=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1050)=70.71钢丝绳竖向分力，不均匀系数 KX 取 1.5P1=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.58.13116.5/28
11、.51.5/1.5=5.649kNP2=KfKXNhj(n+1)/HHL/la=0.81.58.74516.5/28.51.5/1.5=6.076kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sin1=5.649/sin85.236=5.669kNT2=P2/sin2=6.076/sin70.71=6.437kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力Fg=maxT 1，T2=6.437kN绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.6676.437/(215.19)=1 个n=4 个 满足要求！ 花篮螺栓验算：=Fg10 3/(de2/4)=6.437103/(102/4)=81.958N/mm2ft=170N/mm2满足
12、要求！钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：F g=112kNFg= Fg/k=0.85112/9=10.578kNFg=6.437kN满足要求！吊环最小直径 dmin=(4A/)1/2=(4Fg/(f)1/2=46.437103/(65)1/2=12mmd=20dmin满足要求！注：f为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范9.7.6 每个拉环按 2 个截面计算的吊环应力不应大于 65N/mm2第 1 次卸荷钢丝绳直径 14mm，必须拉紧至 6.437kN，吊环直径为 20mm。满足要求！八、立杆稳定性验算脚手架架体高度 H 28.5 立杆计算长度系数 1.5立杆截面抵抗矩 W(mm3) 50
13、80 立杆截面回转半径 i(mm) 15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm 2) 205 立杆截面面积 A(mm2) 489连墙件布置方式 两步一跨1、立杆长细比验算立杆计算长度 l0=Kh=11.51.8=2.7m长细比 =l0/i=2.7103/15.8=170.886210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 l0=kh=1.1551.51.8=3.119m长细比 =l0/i=3.119103/15.8=197.373查规范表 A 得，=0.186满足要求！2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值 N1=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)
14、(hx1+(1-Kf)(hx 顶 -hx1)+max12，(1-Kf)hj 顶 )/H=(1.2(3.876+1.522)+1.41.8)(12+(1-0.8)(12-12)+max12，(1-0.8)16.5)/28.5=7.577KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值 N2=(1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k)(H-hx 顶 )/H=(1.2(3.876+1.522)+1.41.8)(28.5-12)/28.5=5.209kN单立杆轴心压力最大值 N=max(N1、N2)=7.577KN=N/(A)=7576.589/(0.186489)=83.301N/mm2f=205N/
15、mm2满足要求！组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值 N1=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(hx1+(1-Kf)(hx 顶 -hx1)+max12，(1-Kf)hj 顶 )/H=(1.2(3.876+1.522)+0.91.41.8)(12+(1-0.8)(12-12)+max12，(1-0.8)16.5)/28.5=7.364KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值 N2=(1.2(NG1k+NG2k)+0.91.4NQ1k)(H-hx 顶 )/H=(1.2(3.876+1.522)+0.91.41.8)(28.5-12)/28.5=5.063kN单立杆轴心压力最大值 N=max(N1、N2)=7.364KNMw=0.91.4Mwk=0.91.4klah2/10=0.91.40.6221.51.82/10=0.381kNm=N/(A)+ Mw/W=7364.379/(0.186489)+380
