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1、滏阳化工厂谐波分析及治理方案论文作者：孙书田 孙建华 魏桂兰 李津谐波造成的危害 系统接线 谐波主要是由称为谐波源的大功率换流设备（包括化工电解整流设备）及其它非线性负荷产生，谐波源产生的谐波不但危及电网及其它电力用户而且也危及自身，因此谐波的治理是十分必要且有实际经济效益的。本文以滏阳化工厂为实例对谐波的产生及治理方案进行了分析研究。该化工厂由郝村站供电，站内装设三组共10 8Mvar并联电容器，分别串联有4 5，7和12电抗率的电抗器，分别用于限制五次及以上、四次及以上、三次及以上高次谐波放大并分别对五次谐波、四次谐波、三次 谐波形成不完全滤波。投运后电容器出现严重过负荷，噪音异常，个别电
2、容器投运不久就发生鼓肚现象，后测试发现母线谐波电压和电容器回路谐波电流严重超标，为防止设备进一步损坏，将108Mvar电容器全部退出运行。通过对赫村站进一步测试结果表明，谐波主要是来自滏阳化工厂，不仅谐波含量高而且谐波频谱范围宽（最低为二次）。在齐村热电厂供电区内，电网及用户近几年也相继发生了一些问题，如王郎110kV变电站综合自动化继电保护装置曾多次发生误动，调查分析普遍认为谐波造成保护误动的可能性比较大。另外，谐波对热电厂的发电机也带来了一些不利影响， 发生过保护误动故障（主要是谐波中的负序分量影响），热电厂曾以某种方式就此提出异议等。郝村站供电范围内用户的低压电容器普遍投不上致使用户功率
3、因数低而被罚款。这些问题的产生是由于谐波造成的。化工厂配电系统接线为单线四分段，每段母线由郝村一回10kV出线供电（郝村一段母线带二回出线），每段母线接一台整流变压器，其中有两台的额定容量为12 5MVA，正常每台带负荷56MVA，另两台 变压器额定容量均 为8MVA ，正常每台带负荷为5MVA，四段母线正常分列运行。整流变压器一次接线为三角形，二次侧为双反星形接线，可控硅整流，其中两路还分别接有18Mvar和1 2Mvar并联电容器， 电容器回路未串联电抗器。详见图1。经过专业人员对化工厂配电系统的接线，设备配置，运行情况进行多次调查和测试，基本摸清情况，并对产生2次及以上高次谐波的原因进行
4、了分析，制订了治理方案。一般地讲，并联运行的整流机组尤其是可控硅并联机组，对供电电压的相位要求非常严格，其交流侧不应有两个电源分别供电，如有必要则需对这两个交流电源的供电特性，如电压水平、周波等应有严格的要求，化工厂四台整流装置直流 侧并联运行，其交流电源分别由郝村站一回10kV出线供电，每两回10kV 出线接在一段母线上，并分别由两台分列运行的变压器供电，其中110kV侧或由齐村同一母线供电，或一台变压器由齐村供电，另一台由邯郸热电厂供电， 虽然能保证周波一致，但由于自同一电源点至整流装置的交流侧，由于网络参数不一致，负荷不同，使 电压降亦不同，尤其是变压器电压差别更显著一些，致使各组整流机
5、组的触发时间不同步导通角不尽一致，并由于波形畸变可能使整流装置的导通情况差异更大，产生非特征谐波。四台整流变压器接线，一次绕组接线为三角形，二次侧为双反星形接线，等效 为六相接线，其产生的特征谐波为：nkp1 k1，2 （1）理论计算对于p6相其谐波为5，7。实际上在电解工业中，广泛应用两台六脉波桥式接线整流机组并联组合形成等效十二脉波电路，对于二次为双反星形接线的桥式整流回路，形成等效十二脉波，只需将其一次侧绕组一台接成星形另一台接成三角形（见图1b），使两台整流变压器低压侧形成30相角差， 对于等效十二脉波整流电路应用（1）式计算，理论上只存在11、13等高次谐波，即可将含量较高的5、 7
6、次谐波消除，而又无需附加任何投 资，这是一种非常好的方法，显然四台变压器一次全部采用三角形接线，二次双反星接线属于设计选型配置不当。两种接线方式接线如图1所示。 整流装置的高压侧母线上分别接有未串联电抗器的并联电容器组，高压并联电容器对整流装置的换相角和谐波电流发生量以及电网侧电压畸变程度都有影响。从测试结果对比分析不难看出，电容器的投入与否，对谐波电流的影响非常明显。311改变整流变压器接线，将其中两台变压器高压侧接线由三角形改为星形，使一台一次星接的整流变与一台一次为三角形接线的整流变并列运行，使其等效为十二脉波整流，使谐波电流含量较高的5、 7次谐波被基本消除，当然需要增加平衡 电抗器，
7、见图1。 将变压器一次绕组由三角形改为星形接线，需要将高压绕组匝数减少423，存在的问题是变压器绕组容量下降为额定容量的577，实际上改后的容量可达到额定容量的6070，需要核算改后变压器容量是否能够满足负荷要求，如容量不存在问题，改变变压器一次绕组接线不失为一种较好的方案。312产生非特征高次谐波的主要原因是整流装置本身，因为一般情况下，电源电压为三相对称系统，供电回路为三相对称回路， 产生非特征高次谐波主要是由于整流装置可控硅的触发角不同或器件特性存在差异，通过改进控制回路并调整不合格可控硅，使2、3、 4、6次等非特征高次谐波基本被消除（将模拟控制器改为计算机控制器）。313取消高压侧普
8、通并联电容器，因为其对整流装置的导通情况产生影响并对高次谐波电流产生放大作用，其危害太大，需要拆除以消除其影响。滤波装置的装设需要根据整流装置产生的高次谐波次数及高次谐波电流值和无功功率平衡等条件确定。在本项目中滤波装置的装设还需要考虑以下两种因素：（1）滤波装置安装方式化工厂内四套整流装置正常分别由郝村一路10kV出 线供电，每两路 10kV出线接在郝村一段10kV母线上。每套整流装置装设一套滤波装置共需四套滤波装置。改进化工厂接线，即将正常工作时一回10kV线路分别带一套整流装置改为同一母 线上的两回线路并列运行（相应的保护要复杂一些）。每段母线装设一套滤波装置，又需要装设两套滤波装置，既
9、可节约投资，又可保证滤波效果，是一种较为理想的方案。同时为变压器一次绕组改接线后使两套整流装置并列运行成为可能。（2）整流设备治理效果前已述及非特性高次谐波的产生主要是由于整流装置的触发角不同及器件特性有差异引起，治理整流装置消除其差异取得的效果对滤波装置的设置有影响，若基本能消除2、3、 4次及以上偶次谐波则滤波装置只需滤除5次及以上的奇次谐波。若 2、3、4次及以上偶次谐波仍超过国家标准，则滤波装置需滤除二次及以上高次谐波，高次谐波次数越低对相应的滤波设备要求也愈高，显然这种情况我们不希望出现，因为它将使滤波装置复杂，投资高、 损耗大，运行 费用也提高。我们认为，经过治理整流设备应该能消除
10、或基本消除偶次谐波及三次谐波，使其注入系统的谐波电流含量在标准允许范围之内，万一达不到这种效果再考虑装设相应的滤波装置。滤波方案按以下条件确定：（1）每套滤波装置装设5、7、 11次单通滤波器，单通 滤波器选择RLC串联的B型滤波器，装设一套13次及以上的高通滤波器，其 选择H型滤波器。 （2）按改进化工厂一次接线方案即两套整流装置设置一套滤波装置，在化工厂共装置两套滤波装置。（3）暂按不改变变压器一次绕组配置滤波装置，如果改接线实施时再取消5、7次单通滤波器。按目前实测的谐波电流含量设计滤波装置，待治理整流设备后实测谐波电流再调整滤波器参数。05n（2）谐波源产生的谐波量根据以往多次实测结果
11、综合确定，各套整流装置的谐波电流见表1。由于测量是随机的，具有分散性和不完全性，根据实际情况，在 实测结果基础上再考虑一定的余量作为设计参数。（3）谐波限制标准对谐波的限制以我国现行有关标准为目标值。本工程设计标准略高于国家标准（主要是考虑负荷有可能要发展及留有适当的余度）。 3.3.2 滤波方案确定交流滤波器可以在滤除谐波的同时,提供无功补偿,即滤波器具有滤波和补偿双重作用,确定滤波器容量时道德根据无功补偿需要确定一定电容量,根据测量结果化工厂目前政党生产共需要10Mvar无功,计及其安装的并联电容器后共需要13Mvar无功,考虑到本厂目前实际生产能力达不到设计能力,因此每台滤波装置补偿按6
12、Mvar设计,共需要12Mvar 。滤波器的总补偿容量确定后，根据支路谐波电压基本相等原则，确定低通滤波器各支路容量和高通滤波器容量。设n次调谐滤波器挂在相电压为Un代入（5）式得：总的无功补偿容量按6Mvar计算则Q3 528 86000729kvar取900kvar按上述分配结果确定的方案如图2所示。对于5、7、 11次单通滤波器采用最佳品质因数的方法求解其电阻值，一般品 质因数Q在3060之间。对于13次高通滤波器按最佳滤波效果计算其它参数。 上述参数作为初步方案，待治理整流设备后，根据那时的谐波电流情况再作调整和详细的工程设计计算。）使回路对于n次谐波略呈感性，当然这种措施是以降低滤波
13、效果为代价，因此需要兼顾防止谐波放大和滤波效果，使其都在目标值范围内。同样，对于n次单调谐滤波器还有与系统发生m次谐 波串联谐振的可能性，对于本项目而言基本不存在这种可能性，不再作讨论。经过谐波治理，预计达到的效益为：（1）谐波电压和谐波电流等项电能指标均符合国家标准，从而保证电网安全、可靠、经济运行。（2）电力设备损耗下降，噪音降低，减小绝缘老化程度，延长设备使用寿命。（3）郝村站108Mvar电容器能够正常投入使用，每年运行7000h，无功经济当量按01，每kWh按02元计算，每年可产生效益10800700001021512万元。（4）化工厂按12Mvar 滤 波装置每年产生效益：1200070000 102168万元（5）改造后使整流效率从092提高到0 98，按年耗电110欢迎到访：http:/
