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1、 单向板肋梁楼盖设计计算一、 平面结构布置：沿纵向布置次梁，间距 1800mm。沿横行布置主梁，间距 3900mm。板伸入墙内 120mm，梁伸入墙内 240mm。楼盖结构布置图如下：、按高跨比条件，当 时，满足刚度要求，可不验180454hlm算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求 ，取板厚hmh803、次梁的截面高度应满足 ，取 (18)(20375)L3则 ，取 。1(b)(02h5)m5b4、主梁的截面高度应该满足 ， ，(4h)(86)60h则 ，取 。(3)()3m20二、 板的设计（按塑性内力重分布计算）：1、荷载计算： 板的恒荷载标准值：取 1m 宽板带计算：30mm 厚水磨石面层
2、 mkN/65.01.80mm 厚钢筋混凝土板 8215mm 板底混合砂浆 0.57./k恒载： mkNgk/9活载： 2.1.q恒荷载分项系数取 1.2；因为工业建筑楼盖且楼面活荷载标准值小于，所以活荷载分项系数取 1.4。mkN/0.4板的设计值总值： 由可变荷载效应控制的组合： (1.2905.42)6.98/gqkNm由永久荷载效应控制的组合： 37532所以由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，板的内力计算取6.98/gqkNm2、板的计算简图： 120150次 梁 1508m厚 钢 筋 混 凝 土 板5次梁截面为 ，现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm，取1503m板在墙
3、上的支承长度为 120mm。按塑性内力重分布设计，板的计算边跨： ，01 808751264516522n nalhlm取 ( )64mma中跨： 028150nl板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过 10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。计算简图如下图： q+g=6.98kN/m板 的 计 算 简 图B2C3B1645015601453、弯矩设计值计算：用塑性内力重分布理论计算 ，12210(g+ql=6.981.45=.7MkNm） 2)613B2 2230(.9161l k2)98544cgqNm由题知： 则,mabs设 ，ahs60280，21.
4、9/cfNm210/yfN根据各跨跨中及支座弯矩可列表计算如下：截面 1 B 2 CM（ ）mkNMM8.0ccM8.020)(lqg1.72 -1.73 1.19 0.95 -1.36 -1.09（ ）201bhfck 321.0910.6=4.8201fcs0.040 0.040 0.028 0.022 0.032 0.025 s21( )64.0b0.041 0.41.取 0.028 0.022 0.321.取 .5.取（mm 21/scyAfhf）139.3 340 95.8 76.2 340 340轴线轴线 A8150 A8150 A8150 A8150选钢筋轴线 A8150 A81
5、50 A8150 A8150轴线轴线 335mm2 335mm2 335mm2 335mm2实际配筋 轴线 335mm2 335mm2 335mm2 335mm2位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（ 、 ）和中间支座（ ）计算弯矩可以减少 20%，其他截2M3 cM面则不予以减少。4、确定各种构造钢筋：分布筋选用 A8200。嵌入墙内的板面附加钢筋选用 A8200。垂直于主梁的板面附加钢筋选用 A8200。板角构造钢筋:选用 A8200,和 A8300 双向配置板四角的上部。5、绘制板的配筋示意图：采用弯起式筋,详见板的配筋图.三、次梁设计（按塑性内力重分布计
6、算）：1、次梁的支承情况： 120250主 梁 250次 梁2、荷载计算：由板传来： 2.9051.829/kNm次梁肋自重： .3.5次梁粉刷重 0.157/k恒载： 6.1kgNm活载： 2584./qk设计值总值： 由可变荷载效应控制的组合： g+1.6.13.70/kNm由永久荷载效应控制的组合： 35452.q所以由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，板的内力计算取13.70/gqkNm 3、确定计算跨度及计算简图。塑性内力重分布计算时，其计算跨度：边跨：01 2504.25.042531413752n nall ml m取 ( )43ma中间跨： 02452045nl因跨度相
7、差小于 10%，可按等跨连续梁计算，计算简图如下： 次 梁 的 计 算 简 图B2C3Bq+g=1.70kN/m43154254313、内力计算：弯矩设计值： 12210()3.7413.6Mgql kNm.6BkNm2 2230().5.4711l k23741684cgqNm剪力设计值： n0.45(ql26.3AVgkN） n0.6()l34.98BlVgqkNn()l.2rBrCl4、截面承载力计算：、次梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度 ，按fb，故取 。01425171506803f nblmbsm147fm次梁高： 03,42h翼缘厚： f8判定 T 形截面类型： 6
8、10 80()1.9417(26)9.12fcfhb Nm3.6.85()kNmk边 跨 中中 间 跨 中故各跨中截面属于第一类 T 形截面。、支座截面按矩形截面计算，离端第二支座 B 按布置两排纵向钢筋考虑，取 ，其他中间支座按布置一排纵向钢筋考虑，036240hm取 2、次梁正截面承载力计算见下表：（正截面采用二级钢 ）2230/,1.9/ycfNmfNm截 面 1 B 2、3 C弯矩 M )(mkN23.36 -23.36 15.47 -17.68 b 或（mm）f1417 150 1417 1500()hm260 240 260 260或201bfc201fc2.914760382.1
9、95046821.947603821.95067201201hfMfcscs或0.020 0.227 0.014 0.147s)35.(b0.020 0.261 0.014 0.16010/scyAfh418 373 292 354选用钢筋 3B14 2B12+1B14 2B12+1B14 2B12+1B14实际钢筋截面面积（mm 2） 462 380 380 380、次梁斜截面承载力计算见下表： 2220(1.7/,10/,1.9/,15,26404.5%)t yvctsvyvfNmfNmfNbmhmf 或截 面 A 左B右BCV )(kN26.23 34.98 32.02 32.02025
10、.bhfc16.03V截面满足107.V截面满足截面满107.足截面满16.03V足07.fVtc)(k4.7无需计算配箍筋32相差不大，无需计算配箍筋相差不大，32无需计算配箍筋无需计4.7算配箍筋箍筋肢数、直径 2A 8200 2A8200 2A8200 2A8200 1svsvnA101 101 101 101配箍率 svb0.37%.1450.37.145%0.37.1450.37%.1455、构造配筋要求：沿全长配置封闭式箍筋，第一根箍筋距支座边 50mm处开始布置，在简支端的支座范围内各布置一根箍筋。四、主梁设计（按弹性理论计算）：1、支承情况： 柱h=806次 梁主 梁 板b柱
11、=3503柱截面 350350，由于钢筋混凝土主梁抗弯刚度较钢筋混凝土柱大的多，故可将主梁视作铰支于钢筋混凝土柱的连续梁进行计算。主梁端部支承于砖壁柱上，其支承长度 a=370。2、荷载计算：为简化计算，主梁自重亦按集中荷载考虑。次梁传来的荷载： 6.14.527.kN主梁自重： (08)15.8k主梁粉刷重： 2.0 恒载： kG34N恒载设计值： kG2.140.8N活载设计值： Q52.k3、确定计算跨度及计算简图主梁计算跨度：边跨： 01 1.251.02535048nllbm柱，7/26a柱近似取 0154lm因跨度相差不超过 10%，可按等跨梁计算，计算简图如下： 主 梁 的 计
12、算 简 图 G=40.8kN/mC5410GA2BQQ3、内力计算： 1)、 04.8512GlkNm028.451QlkNm弯矩设计值： 其中， 可由书中表查取， 为计算跨度，0Mll 1k0l2） 、剪力设计值： ，其中， 可由书中表查可知。kGV43 43主梁弯矩计算项次 荷载简图 1/MkBk/2/Mk G0.2496.37590.246Q0.23419.35280.419 0.27841.6752- - 0.16725.2841+ 83.25 -124.87 83.25+ 91.87 -99.31 49.06+ 49.06 -99.31 91.87由此可作出下列几种情况下的内力图：+
13、； +； + 绿 线 ：蓝 线 ：红 线 ： + 弯 矩 包 络 图-124.8783.25419.8325937062.724679017将以上各图绘于同一坐标系上，取其外包线，则为弯矩包络图。主梁剪力计算项 次 荷载简图 AVk/左B/右BVk/CG0.6721.35491.30.6721Q.89.3786.894 0.261.40.7.16 .74.310.8326+ 46.15 -92.25 92.25 -46.15+ 50.87 -87.53 59.13 -22.47 + 22.47 -49.65 21.25 -3.35同样可绘出剪力包络： 红 线 ：46.15087 + -23.-87.5901.剪 力 包 络 图92.550.87461.3.2.蓝 线 ：绿 线 ： 871-34、主梁正截面和斜截面承载力计算：、主梁跨中按 T 形截面计算，T 形截面的翼缘宽度 ，按fb，故取
