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1、混凝土楼盖课程设计钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书院系：土木工程系班级： 姓名： 学号：时间：2013.12.20钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书附录参数：学号 柱距（m） 跨度(m) 活载标准值 kN/m 混凝土标号32 5.4 6.3 4.5 C35混凝土：C35 7.16fc2N57.1ft 2N钢筋：HRB335： HPB300： 30y 0fy2m设计要求：现浇钢筋混凝土单向板肋形楼盖，设计使用年限 50 年，结构安全等级为二级，环境类别为一类。1、楼盖梁格布置及截面尺寸确定：确定主梁的跨度为 6.3*3=18.9，次梁的跨度为 5.4*5=27m，主梁每跨内布置两根次梁。板的跨
2、度为 2.1m。按高跨比要求板厚度： =2100/40=52.5mm 对民用建筑的楼板，要求 h60，取 h=80。140/lh次梁：截面高度应满足: = 5400=(300450)mm , 取 400mm。22)8/(l)8/1(2截面宽: = 400=(134200)mm, 取 200mm。13hb3/ b主梁：截面高度应满足: = 6300=（450787.5)mm, 取 600mm。33)8/4(lh)8/14(3h截面宽: = 600=(200300)mm, 取 250mm。21hb（ 2/ b2.板的设计（按考虑塑性内力重分布设计）荷载计算：恒荷载标准值:20mm 厚水磨石面层：
3、0.65 2mKN40mm 厚水泥石灰焦渣： 0.04 14=0.5680mm 厚钢筋混凝土板： 0.08 25=2 220mm 厚混合砂浆抹灰： 0.02 20=0.4 mKN- -小计： =3.61kg2活荷载标准值： 4.50活荷载分项系数取 1.4，恒荷载设计值： 3.61 1.2=4.332 g2mKN 活荷载设计值： 4.56 1.4=6.3q2mKN荷载设计总值： 10.632 ， 近似取 10.7g 2mKN计算简图：取 1m 板宽作为计算单元，板的实际结构如图所示，由图可知：次梁截面宽为 b=200mm，现浇板在墙上的支 承长度为 a=120 mm，则按塑性内力重分布设计，板
4、的计算跨度为：边跨按以下二项较小值确定：（2100-120-200/2）+80/2=1920mm2/1hln（2100-120-200/2）+120/2=1940mma故边跨板的计算跨度取 =1920mm。 中间跨： = 1900。1l 12lmln0弯矩设计值：因边跨与中跨的计算跨度相差（1920-1900 ）/1900=1%小于 10%，可按等跨连续板计算：由资料可查得：板的弯矩系数 ，板的弯矩设计值计算过程见下表：M表 1 连续板各截面弯矩计算截面位置 1 边跨跨中 B 离端第二支座 2 中间跨跨中 C 中间支座弯矩系数 M1/11 -1/11 1/16 -1/14计算跨度 (m)1l=
5、1.921l =1.921l =1.9012l =1.921l)()2mKNqg（10.9* *1/1129.=3.59-10.9* *1/1129.=-3.5910.9* *1/169.=2.47-10.9* *1/1429.=-2.82配筋计算（正截面受弯承载力计算）C35 混凝土： 1.0 ， ， HPB300 钢筋：1a7.16fc2m57.1ft 2mN270fy2mN板厚 80mm, =80-30=50mm, b=1000mm； h表 2 板的截面配筋计算边区板带（ ， 轴线间） 中间区板带（轴线间）板带部位截面1 边跨跨中B 离端第二支座2 中间跨跨中C 中间支座1 边跨跨中B
6、离端第二支座2 中间跨跨中C 中间支座）（ mKN3.59 -3.59 2.47 2.82 3.59 -3.59 2.47*0.8=1.98-2.82*0.8=-2.2621bhfMcs0.088 -0.088 0.059 -0.068 0.088 -0.088 0.047 -0.054ss0.092 -0.092 0.061 -0.070 0.092 -0.092 0.048 -0.05621mfbhAycS285 285 189 217 285 285 148 173选配钢筋 8170 8170 6/8180 6/8180 8170 8170 6/8220 6/8220 实配钢筋面积/mm
7、296 296 218 218 296 296 178 178配筋率验算： ytfp/45.0min=0.45*1.57/270=0.262%bhAPS=0.57%S=0.378%bhAPS=0.378%S=0.434%bhAPS=0.57%S=0.57%bhAPS=0.296%S=0.346%受力筋：200mm (h 296/3=99sA2m3/s2m1920/4=480mm，取 500mm；根数：500/180=3， 3*2*4=24。4/1l3.次梁设计（按考虑塑性内力重分布设计）（1）荷载设计值：恒荷载设计值：板传来的荷载: 4.322 2.1=9.102mKN次梁自重： 0.2 （0
8、.4-0.08 ） 25 1.2=1.92次梁粉刷： 2 0.02 （0.4-0.08 ） 20 1.2=0.312-小计： 11.33 g2mKN 活荷载设计值： 6.3 2.1=13.23q2mKN荷载设计总值： 11.33+13.23=24.56g（2）计算简图：由次梁实际结构图可知，次梁在墙上的支承长度为 b=240mm，主梁宽度为 b=250mm。次梁的边跨的计算跨度按以下二项的较小值确定：（5400-120-250/2）+240/2=5275mm221bln1.025*(5400-120-250/2)=5284mm05.故边跨板的计算跨度取 =5275mm； 中间跨： 5400-2
9、50=5150mm。21l 250-1nl（3）弯矩设计值和剪力设计值的计算：因边跨和中间跨的计算跨度相差（5275-5150 ）/5150=2.43%小于 10%，可按等跨连续梁计算。由表可分别查得弯矩系数 M 和剪力系数 V。次梁的弯矩设计值和剪力设计值见表：表 3 次梁的弯矩设计值的计算截面位置 1 边跨跨中 B 离端第二支座 2 中间跨跨中 C 中间支座弯矩系数 1/11 -1/11 1/16 -1/14计算跨度 (m)2l=5.27521l =5.27521l =5.1521l =5.1521l)()mKNqgM（24.56* *1/1175.=62.13-24.56* *1/117
10、5.=-62.1324.56* *1/165.=40.72-24.56* *1/145.=-46.52次梁的剪力设计值的计算截面位置 1 边跨跨中 B 离端第二支座 2 中间跨跨中 C 中间支座剪力系数 V0.45 0.6 0.55 0.55净跨度 (m)nl=5.1551nl =5.1551nl =5.152nl =5.152nl)(2mKNqgV）（0.45*24.56*5.155*=56.980.6*24.56*5.155*=75.960.55*24.56*5.15*=69.570.55*24.56*5.15*=69.57（4）配筋计算：正截面抗弯承载力计算：次梁跨中正弯矩按 T 形截面
11、进行承载力计算，其翼缘宽度取下面 2 项的较小值：=5150/3=1717mm ； =200+2100-200=2100mm； 故取 1717mm3/2lbf1-aSbnf fbC35 混凝土： 1.0 ， ， ；HRB335：1a7.16fc2mN57.ft 2mN30fy2mN箍筋采用 HPB300： ， =400-45=355mm。20y 21h别跨中截面： =1.0*16.7*1717*80（355-80/2）=723 M(所有)2(01ffchb mnK即所有截面均属于第一类 T 形截面。支座截面按矩形截面计算：表 4 次梁正截面受弯承载力计算：板带部位截面 1 边跨跨中 B 离端第
12、二支座 2 中间跨跨中 C 中间支座弯矩设计值 ）（ mKN62.13 -62.13 40.72 -46.5321hbfMcs0.017 -0.148 0.011 -0.111ss0.017 0.1 =79.86.KN，故截面尺寸满足要求。Nbfc25. maxV表 5 次梁斜截面承载力计算见下表：截面 A 端支座内侧 B 离端第二支座外侧B 离端第二支座内侧C 中间支座外侧内侧）（ KV56.98 -75.96 69.57 -69.57Nbhfc025.296425V 296425V 229625V 296425Vta778029V 60445V选配箍筋 26 28 28 2821mnAsv
13、s57 101 101 101otsybhfVS7.0-267V满足90.442V满足90.442V满足90.442V满足配筋构造：采用弯起式配筋，相邻跨度差不超过 20%,且 q/g=13.23/11.33=1.17=245.54*70.5*5.98-0.089*71.5*5.98=-150.62CMk以此三个支座弯矩连线为基线，第一，二跨分别叠加集中荷在 G+Q 时的简支梁弯矩图：边跨 第一集中荷载下弯矩: =1/3*142*5.98-1/3*245.54=201.21BMlQG3131）（ mkN第二集中荷载下弯矩: =1/3*142*5.98-2/3*245.54=119.3621）（
14、中间跨 -245.54 =-150.62 叠加集中荷载 G+Q 作用下简支梁弯矩图：BMmkNCkN第一集中荷载下弯矩:=1/3*142*5.9-1/3(245.54-150.62) -150.62=65.37 MclQGB）（）（ 31312 mkN第二集中荷载下弯矩:=1/3*142*5.9-2/3(245.54-150.62) -150.62=97.01lB）（）（ 32 C.-2-加可变荷载：第二跨内最大弯矩和第一，三跨内最小弯矩-0.267*70.5*5.98-0.133*71.5*5.98=-169.44kN=0AMB C中间跨 -245.54 =-150.62 叠加集中荷载 G+Q 作用下简支梁弯矩图：mkNCMkN两集中荷载下弯矩: =1/3*70.5*5.98-169.44=109.83BMGl321 mkN边跨 跨中弯矩最小时， -169.44 G=70.5 叠加集中荷载 G 作用下简支梁弯矩图：k集中荷载处的弯矩值分别为： =1/3*142*5.98-1/3*1
