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1、以 DO、ORP、pH 控制 SBR 法的脱氮过程SBR 法在处理水质水量变化很大的工业废水中已得到广泛应用，而且只要改变运行方式就可以实现同时去除有机物和脱氮除磷，但其运行操作复杂则影响了它的进一步推广应用。因此，实现 SBR 法的自动控制是进一步提高 SBR 法运行效率的关键，而传统的时间控制和流量控制很不经济，应用数学模型(ASM1，2，3)又因其太过复杂而难于付诸实践。模糊控制可以在模拟人脑思维的基础上，很好地解决大滞后、非线性生化反应器的实时控制问题，彭永臻曾对SBR 法去除有机物13以及生物电极脱氮4进行了模糊控制研究，取得了满意的成果。在此基础上，为实现 SBR 法去除有机物和脱
2、氮除磷的全面模糊控制，对 SBR 法降解有机物和在硝化、反硝化过程中 DO、ORP 和 pH 的变化规律进行了详细深入的研究。 1试验材料和方法试验装置如图 1。反应器高为 70 cm，直径为 30 cm，总有效容积为 38 L，采用鼓风曝气，用转子流量计调节曝气量。反应过程中在线检测 DO、ORP、pH 值，并根据 DO、ORP、pH 的变化在一定的时间内取样。检测分析项目有：CODCr(重铬酸钾法)，MLSS(滤纸重量法)，DO、温度(YSI MODEL 50B 溶解氧测定仪)，ORP(American Sensor Incorporation 生产的 ORP 复合电极)，pH(pHS3C
3、 型精密酸度计)，SV%(100 mL 量筒)，NO 2-NN-(1-萘基)-乙二胺光度法，NO3-N(麝香草酚分光光度法)，NH3-N(纳氏试剂光度法)。试验用水采用啤酒加适量自来水稀释(人工配制)，投加氯化铵(NH4Cl)和磷酸二氢钾(KH 2PO4)作为氮源、磷源，投加碳酸氢钠(NaHCO3)调整 pH。水温控制在 30左右，恒定曝气量在 0.8 m3/h。为了实现生物脱氮，SBR 反应器的运行方式为：瞬间进水，曝气(好氧降解有机物、硝化)，投加碳源搅拌(反硝化)，停止搅拌、短时间曝气吹脱 N2。试验方案：经过污泥驯化接种和培养，维持 MLSS8 000 mg/L左右，长期维持进水混合液
4、 CODCr 在 300330 mg/L 左右，磷足量，投加碳酸氢钠调节 pH 在中性偏碱的范围之内；首先维持进水混合液NH3-N 在一定的浓度下运行一定的周期数，此试验共进行了 2 个水平：8085 mg/L，110120 mg/L，考察不同进水混合液氨氮浓度情况下 DO、ORP、pH 的变化规律；然后模拟实际工程的进水水质冲击的情况，对这两种稳态分别进行了以 4 种不同进水混合液 NH3-N浓度作为初始冲击氨氮浓度，验证硝化、反硝化过程的DO、ORP、pH 的变化规律。2试验结果与分析2.1ORP、DO、pH 在一个反应周期中的变化规律2.1.1ORP、DO 的变化规律选择进水混合液氨氮浓
5、度为 110120 mg/L 的典型图见图2、3。由图 3 可知，DO、ORP 曲线的特点及其原因是：在 COD 降解过程中，DO 出现平台(025 min)，ORP 也出现平台。这是因为在恒定曝气量的条件下，有机污染物被微生物不断地氧化降解，微生物降解有机物过程的 OUR 基本不变，所以 DO 出现平台。由 ORP 与 DO 的关系式(ORP=a+blnO 2)可知：在 DO 出现平台的情况下，ORP 也会出现平台，但 ORP 不只受 DO 影响，所以 ORP 的平台不如 DO 的平台那么明显。当 COD 降至难降解部分时(图 2 中的点 A：第 25 min)，DO 突然迅速大幅上升，对应
6、着 ORP 也大幅上升(图 3 中的点 A)，这是因为 COD 降解至难降解部分时，异养菌无法再大量摄取有机物，造成供氧大大高于耗氧，所以会出现 DO，ORP 都迅速大幅度上升的现象。尔后，自养菌开始进行硝化反应，反应过程中 ORP、DO 不断上升直至硝化结束。在硝化反应结束时(图 2 中的点 B：第 150 min)，DO 出现第二次跳跃或者是上升的速率加快(图 3 中的点 B)，然后 DO很快接近饱和值，如果继续曝气，DO 就在这个高值处维持基本不变。DO 出现第二次跳跃的原因是自养菌降解氨氮的过程已经结束，不再耗氧，而自养菌、异养菌内源呼吸耗氧又远远小于供氧，所以会出现 DO 的第二次跳
7、跃；与之相对应，ORP 并没有出现跳跃而是出现平台或者说基本不变化(图 3 中的点 B)。在硝化过程中 DO、ORP 没有出现平台而是不断徐徐上升的原因则是：硝化细菌进行硝化反应的速率随着氨氮的降解不断减小，所以耗氧速率小于供氧速率，出现了 DO、ORP 都不断上升的现象。ORP 在硝化反应的后半程上升得越来越慢以及并未像 DO 一样出现第二次跳跃的原因是：DO 绝对值较高，DO 的微小变化并不会引起 ORP 的很大变化，即使 DO 出现跃升也并不足以引起 ORP 的再次跳跃。硝化反应的不断进行使氨氮不断被氧化，由 ORP 的定义式可知，还原态物质的不断减少，相应产生的氧化态物质也不断减少，这
8、也是引起 ORP 上升变缓的一个原因。由于硝化反应的进行，产生了大量的亚硝态氮，这对生化反应起到了限制作用，因此硝化后期的反应速率小于反应初期速率。在反应的最后，DO 维持恒定以及 ORP 基本不变的原因是由于内源呼吸过程的 OUR 基本不变。结束曝气后投加原水，进行搅拌，系统进入反硝化阶段：ORP先是迅速下降，这是由于 DO 的迅速耗尽；在反硝化的过程中，ORP不断下降(但下降的速度越来越小)，这是因为氧化态的硝态氮被还原成氮气，整个反应器中的氧化还原电位不断降低；由于无氧呼吸即反硝化的进行，硝态氮不断减少，整个反应器中氧化还原状态的变化不如反硝化初期的变化幅度大，所以 ORP 的变化越来越
9、小；当反硝化结束时(图 2 中点 C)，ORP 迅速下降，表现在曲线上为一拐点(图 3 中的点 C)，这一拐点指示出系统缺氧呼吸过程的结束，分子态氧消失，系统进入厌氧状态，所以 ORP 会大幅度下降。ORP 在硝化反硝化的全过程都可以给出控制信号，而且在试验中发现 ORP 探头反应灵敏稳定。DO 在结束曝气之后就迅速降至零左右，在反硝化过程中无法给出任何过程信息。2.1.2pH 的变化规律pH 曲线的特点是在 COD 降解过程中不断大幅度上升，这是因为：异养微生物对有机底物的分解代谢和合成代谢的结果都要形成CO2，CO2 溶解在水中导致 pH 下降，但是曝气不断地将产生的 CO2吹脱，这就引起
10、了 pH 不断地大幅上升；好氧降解废水中的有机酸引起 pH 的不断上升。当 COD 降解停止时(图 2 中的点 A)，pH 曲线出现转折点(图 3 中的点 A)，开始不断下降，这是因为硝化反应过程中产生了 H+。pH 的下降一直进行至硝化反应的停止或结束(图 2 中的点 B)，然后 pH 会迅速上升，继而维持不变或在硝化反应结束时就基本维持不变(图 3 中的点 B)。pH 迅速上升的原因是因为碱度含量大于硝化所需，曝气吹脱了 CO2；pH 在硝化反应停止时就维持不变，是因为碱度不足或没有剩余。反硝化过程中，pH 先是持续大幅度上升，这是由于反硝化的过程中不断地产生碱度。在反硝化结束时(图 2
11、中的点 C)，pH 会突然下降，出现一个转折点(图 3 中的点 C)，指示反硝化的结束，pH 下降的原因是：反硝化过程结束后，系统进入厌氧状态，一部分兼性异养菌开始产酸发酵、放磷，所以会出现这个转折点。这个转折点在同时脱氮除磷的 SBR 生化反应器中不仅标志着反硝化的结束，也是厌氧发酵产酸进行磷的释放的标志。2.2ORP、DO、pH 导数图形分析对应图 2、3 给出上述典型过程中 ORP，DO，pH 的导数图形(图4、5、6)。在图 4 中可以清楚地看到对应着 COD 降解的结束以及硝化反应的结束，ORP 的突跃点(图 4 中点 A)和平台出现的时间点(图4 中点 B)；在反硝化过程中，反硝化
12、结束的时间可由 ORP 导数绝对值的突然增加(图 4 中点 C)来轻松地判断。在图 5 中 COD 降解结束，开始硝化对应着的 pH 导数由正变负(图 5 中点 A)，硝化的结束以及反硝化的结束分别对应着 pH 导数由负变正(图 5 中点 B)和由正变负(图 5 中点 C)。DO 导数图形中对应着 COD 降解结束以及硝化反应的结束可见两个明显的突跃点(图 6 中点 A，B)指示这两个反应的结束：DO 导数图形中的第三个负值跳跃点是停止曝气、开始搅拌，反应器中 DO 浓度迅速减少所致。通过对这三个参数导数的分析，可知由ORP，DO，pH 的特征点可以轻松实现降解有机物硝化反硝化的过程控制。2.
13、3氨氮冲击浓度的试验结果与分析在氨氮冲击浓度的试验中，维持污泥浓度在 8 000 mg/L，进水混合液氨氮浓度分别为：48、80、156、184 mg/L。好氧及缺/厌氧段的反应时间是尽量使反应进行完全，为了探求 ORP、DO、pH 的变化规律而没有采用实时控制。试验结果见图 712。试验系统的硝化速率为 0.004 50.006 06 mgN/(mgMLSSh)，有机物降解速率约为 0.09 mgCOD/(mgMLSSh)。从冲击负荷的试验结果可以看出，ORP、DO、pH 的规律重现性很好，进一步验证了前面给出的各曲线特征点的正确性。从图 710 中 ORP 曲线明显可见 ORP 在好氧过程
14、中的一个跳跃点(点 A)和一个平台点(点 B)，在缺氧过程中的一个拐点(点 C)；DO在好氧过程中的两个突跃点(点 A，B)分别对应着有机物及氨氮降解的终点；pH 在好氧过程中有两个转折点(点 A，B)在缺氧过程中有一个转折点(点 C)，重现性都不错。由图 710 可知，进水混和液氨氮浓度的增加或减少对 COD 降解的时间影响不多，而明显的使硝化反应的时间延长或缩短。由于原水中有机物的量一致，所以降解COD 的时间都集中在 2025 min 左右，DO、ORP、pH 出现跳跃和转折的时间与 COD 降解结束的时间十分吻合。当进水混合液氨氮浓度分别为 48、80、156 mg/L 时，对应着硝化
15、结束的时间分别为80、120、215 min，ORP、DO、pH 的拐点出现时间也相应由 80 min增至 215 min，正确地指示了硝化反应的结束，并且硝化进行得完全，氨氮并没有剩余。当进水混合液氨氮浓度为 184 mg/L 时(图 10)，DO 在第 214 min 出现突跃(点 B)，ORP 出现平台(点 B)，pH 没有出现上升的转折点，而是基本保持不变(点 B)，此时氨氮的降解已经停止，但是有 17 mg/L 的剩余，这是因为碱度不足所致，而且在图12 中，本方案 NO2-N 的产量与进水混合液氨氮为 156 mg/L 的试验结果相近，这都是硝化没有进行完全所致。进水混合液氨氮浓度
16、分别为 48、80、184 mg/L 时，反硝化所耗费的时间分别为 8、16、20 min，反硝化的速率在 0.021 60.032 3mgN/(mgMLSSh)之间。进水混合液氨氮为 156 mg/L 时(图 9)，反硝化耗用的时间为 55 min，这是因为投加的原水不足，反映在 pH 的曲线上，就是在 pH 上升过程出现了上升速率变小的现象，这是由于外碳源用尽后异养菌利用内碳源进行反硝化的速率远小于外碳源的反硝化速率。但是在反硝化结束时，pH 曲线都出现了转折点且不断下降，指示了反硝化的结束。值得一提的是，本试验的硝化反应是亚硝酸型硝化，产生的NO3-N 一直维持在 02 mg/L，并且大多数情况下在零左右，与NO2-N 的产量相比很小，所以没有给出其降解曲线。亚硝酸型硝化产生的原因与反应过程中的温度一直维持在 30 有一定的关系。3结论通过上述试验初步得到以下结论：DO
