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1、2010年第2期 安徽电力科技信息 佻 职墨 熄孵：锫携登芎!寰煨枷熊 器水室温度许可进人后，首先向汽侧通入压缩空 气，在水侧管板上用肥皂水刷涂水室管板表面，检 查肥皂泡破裂的情况来判断加热器漏管的位置及 根数。检查发现3号加U型管中上部有5根管泄漏 严重。为了防止已损伤但尚未漏泄的管子继续漏 泄，在其漏管外围的1圈至2圈未漏的20根管子 也堵上了。经东锅厂家和安徽电科院测试，所堵25 根管子并不影响3号高压加热器通流冷却面积和 安全经济运行，因高压加热器钢管有1O 富裕度， 堵管所用的堵头均为空心堵头，可有效防止堵头 应力不均造成脱落。 (2)保持机组负荷变化曲线平稳 在机组启动、停用或变负
2、荷过程中，蒸汽温 度、蒸汽压力以及锅炉蒸发量在不断变化，从而高 压加热器抽汽压力、温度以及抽汽在不断发生变 化，高压加热器内由于温度变化而产生膨胀或收 缩变形，产生热应力，为此，应保持机组负荷曲线 的平稳。 (3)严控高压加热器投停操作 为防止高压加热器投入过程中产生的热冲 击，高压加热器应随机启动投入。在高压加热器故 障停运时，应注意控制给水温度变化率不应大于 18Cmin，最大不应超过2min。高压加热器 停运时，先停运1号高压加热器，最后停运3号高 压加热器。高压加热器投运时，先投入3号高压加 热僻：蒜孵挂失l糌席 翻I姆秣2瑚鼹棚热薏尊键 过程中，严格控制给水温度变化率不应大于1 8m
3、in，最大不应超过2min。 (4)3号高压加热器U型管更换为12CrlMoV 高温腐蚀是造成3号高压加热器漏泄的主要 原因，而3号高压加热器的U型管耐高温性能差 又是产生高温腐蚀的必备条件。因而，将3号高压 加热器的U型管全部更换为具有耐高温性能的 换热管是有效防止3号高压加热器泄漏的一个根 本办法。12CrlM0V管最高使用温度可达530。 在有条件的情况下，将3号高压加热器的 556SAGrCZ钢U型管全部更换为12CrlMoV管， 从根本上解决3号高压加热器管系泄漏问题。 5结束语 由上述分析得知，此次3号高压加热器泄漏 的主要原因是由于高温腐蚀造成。3号高压加热 器所处工作环境最为恶
4、劣，管系的内外压差、温差 最大，致使3号高压加热器的汽侧连续排空气管 非凝结气体的积存而产生管系腐蚀。另外3号高 压加热器化学腐蚀及启停操作不当带来的热冲击 等也加速了管系的泄漏。针对3号高压加热器泄 漏，制定了检查处理及防范措施，封堵了漏管及控 制水质和启停操作，有效地防止了漏管的蔓延，确 保了高压加热器的安全稳定及经济运行。 安徽华电宿州发电有限公司 马士东袁洪涛 直流系统窜入交流量导致机组全停事故分析 2008年7月25日09 t 01 t 49，某发电有限责 任公司1号主变压器(以下简称主变)高压侧4701 断路器跳闸，1号启备变220kV高压侧4707断路 器同时分闸，6kV及400
5、V厂用系统全部失电，柴 油发电机自投失败，就地手动合闸成功，造成除 220kV系统外全厂停电的事故。 1保护动作情况 (1)1号发变组保护屏RCS一985装置保护动 作情况：O9。o0 t 57，“主变后备保护”启动，断路 器位置开关量由“0”变为“1”，即主变高压侧4701 断路器跳闸；09：00。58，外部重动3(热工保护) 跳闸动作；09：01。32，外部重动4(断水保护)跳 闸动作。 (2)1号启备变保护屏RCS一974装置保护动 作情况：O9。O1 t 35，断路器合闸位置退出；O9 t 03；17，非电量1(冷却器全停)投入。 (3)NCS显示信息o9：01：49时1号主变高 压侧
6、4701断路器分闸，同时1号启备变220kV高 】 2010年第2期 安徽电力科技信息 压侧4707断路器分闸。 2事故分析 根据NCS SOE显示1号主变高压侧断路器、 1号启备变22OkV高压侧断路器同时分闸，且保 护屏上没有电气量保护动作跳闸。1号发变组保 护屏RCS一985装置中只有“热工保护”及“断水 保护”动作，而从保护的动作报告单中可以看出，1 号主变高压侧断路器分闸比“热工保护”动作早， 可判断为断路器先分闸导致停机，致使热工保护 动作。在全厂6kV及400V厂用电系统全部停电 后，“断水保护”应为正确动作。 事故发生后，检修、运行人员在对电气设备检 查中发现，1号主变冷却器工
7、作电源1接触器 KMS1进线处过热起火，并且与接触器辅助接点 连接的二次线全部烧损。查断路器跳闸记录，可知 2个断路器跳闸基本同时发生，能够导致2个断路 器同时误跳闸的可能性分析如下。 (1)直流电源有接地故障。事故发生后查直流 电源，并无直流接地，并通过试验，将直流正负极 分别接地，也未见有断路器跳闸，由此可知，若直 流接地，导致2个断路器同时跳闸几乎是不可能 的。 (2)直接人为误碰断路器操作回路。要使2个 断路器同时跳闸，必须是2个断路器控制回路多 点同时误碰，当时机组继电保护室并无人员工作， 因此这种可能性也可以排除。 (3)直流电源内串入交流量。1号主变冷却器 400V工作电源1接触
8、器KMS1进线端子处过热 起火处，与接触器辅助接点连接的二次回路烧损， 且冷却器控制回路中的直流监视机继电器K14烧 l2 QF1 损，可判断直流系统窜入交流量。 3导致断路器跳闸原因分析 (1)事故起因为1号主变冷却器400V工作电 源1接触器进线处过热起火，接触器烧损，造成与 接触器辅助接点相连的直流回路窜入交流量。 (2)主变冷却器控制原理见图1，从117处窜 入交流量。事故发生时，1号主变冷却器400V工 作电源1为工作状态，电源2为备用状态，接触器 KMS1的常闭接点断开，接触器KMS1进线侧过 热短路，短路电流很大，短路时400V交流量窜入 ll0V直流系统正极，同时1号主变高压侧
9、、1号启 备变保护屏的跳闸回路二次电缆距220kV升压 站断路器本体距离约470m，对地电容较大。短路 故障发生时，故障分量含有丰富的的高次谐波分 量，通过直流正极与电缆分布电容窜人跳闸回路， 也就是构成了串联谐振电路。 串联回路中的电感和电容参数为常数，回路 的自振频率就是固定的，当电源频率与之接近或 相等时就会发生线性谐振现象，自振频率血，= 。一 ，=R2L(式中cc，为忽略回路损耗电阻 尺时回路的自振频率，L为回路线性电感)，低压 400V厂用直接接地系统，损耗电阻R趋近于0，串 联谐振过电压幅值较大，促使断路器的跳闸继电 器动作。 (3)由机组直流系统提供操作电源的2断路 器同时跳闸
10、，而操作电源由网控直流系统供电的 220kV线路断路器并未跳闸。也解释了400V交 流量窜入ll0V直流系统后，导致1号主变高压侧 断路器、1号启备变220kV高压侧断路器同时分 闸的原因。 图1主变冷却器控制原理 2010年第2期 安徽电力科技信息 4预防措施 (1)查看最近的电力系统事故简报，可以看见 因直流系统中串入交流量而导致断路器无故障跳 闸，甚至全站失压的事故多有发生。因此，电气设 备在运行时，应特别注意其运行的状态是否正常， 运行和检修人员应多加检查。 (2)若有涉及到回路的安装和检修工作，应注 意安全措旅，尽量避免带电作业，同时不得乱碰、 误碰屏内端子接线。 (3)动力电缆采用
11、铝芯电缆时，应特别注意铜 铝过渡问题，严禁将铝芯电缆直接接入断路器接 线柱和端子。 (4)在断路器跳闸线圈回路中加串电阻，提高 断路器跳闸动作电压。 (5)考虑低压400V厂用系统中性点接地方式 采用不接地，相当于电源内阻接近无穷大，因此可 以限制谐振电流和过电压幅值，避免断路器误跳 闸。 (6)在高压断路器就地端子箱的正负极控制 电源套铁氧体磁环抑制高频干扰，铁氧体磁环是 一个电阻值随着频率增加而增加的电阻，当高频 信号通过铁氧体时，电磁能量以热的形式耗散掉。 巢湖发电有限公司 孟庆党侯佳才 砀山供电公司 汪 600MW机组厂用电源故障造成 跳机的原因分析与处理 某电厂规划装机容量为2600
12、MW，一期建 成投产1台5号机组，其厂用电源采用6kV和380 220V两级电压供电系统，设1台603535MVA 无载调压分裂变作为高压厂用工作变，电源从发 电机主回路支接，设1台50303OMVA有载调 压分裂结构启动备用变压器，满足任一台机组正 22O好母蚨 雷春明 岩 常起停或最大一台高厂变故障检修备用要求。 5号机组共设有四段6kV母线，分别为6kV 工作5A、5B段，6kV公用5A、5B段。其中，6kV公 用5A、5B段电源取自6kV工作5B段。5号机组厂 用电源一次接线方式如附图所示。 公用a及 akVC,-llA6t 5IV工作j台段 ,-r伶S反 附图 5号机组厂用电源一次接线方式 S主交 -，发电机 13
