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1、、 TmII概述:串励电动机作为电机家族的一员,它以自身的诸多特点而普遍应用于家用电器及电动工具中.随着家用电器的普遍应用,它的前景越来越广大.1.1 串励电动机的定义: 定子励磁绕组和电枢(转子 )绕组为串联,既可通直流又可通交流电 ,具有换向器换向的电动机.1.2 串励电动机的基本结构:串励电动机主要是由定子,转子,前、后端盖(罩) 及散热风叶组成 .定子由定子铁芯和套在极靴上的绕组组成,其作用是产生励磁磁通,导磁及支撑前后罩;转子由转子铁芯,轴,电枢绕组及换向器组成,其作用是保证并产生连续的电磁力矩,通过转轴带动负载做功,将电能转化为机械能; 前后罩起支撑电枢,将定、转子连结固定成一体的
2、作用. 其中转轴,前、后罩要有足够的强度,以防电枢与罩发生共振现象,引起振动和危险.一般前、后罩内有滚动或滑动轴承.1.3 串励电动机的特点:1.3.1 它对于外接电源有广泛的适应性: 不论是交流电还是直流电;不论是 60Hz 还是 50 Hz;不论 12V、24VDC 还是110V、220V、240V ;总之它可设计成适应任一外接电源的电机.1.3.2 它的转速高,调速范围广: 它的转速范围为 300040000RPM,在同一电机上采用多个抽头可得到较宽的调速范围 .家用电器正需要这种高转速、宽调速范围的电机. 因感应电机达不到高转速(不大于 3000 RPM).例如吸尘器,它需要高转速在容
3、器内外形成负压,以产生吸力.1.3.3 启动力矩大,体积小:当负载力矩增大时, 串励电动机能调整自身的转速和电流,以增大自身的力矩.1.4 串励电动机的设计特点:串励电动机一般依据客户对电气性能要求及外部结构的需要而设计.一个设计优良的串励电动机,不仅达到客户对电气性能及外部尺寸的要求,还要在绝缘、结构、安全、成本等方面上优化,既使电机能通过相关的实验考核,符合相间的标准,又节省材料和工时.二、 串励电动机基本工作原理2.1 基本原理:如左图一,它是串励电动机的基本工作原理图.电流流经上部定子线圈,产生一定方向的磁场;然后经碳刷进入换向器(铜头), 再在转子绕组中分成上、下并联支路流过,导流的
4、转子线圈在外部磁场作用下产生力,从(图一)、 0tIT12t32I1而使转子转动,铜头使转子中的电流始终保持上下对称、连续;电流最后从另一个碳刷出来进入下部定子.因上部与下部定子线圈绕线方向一致,致使上、下定子产生的磁场同向,这是必须保持一致的.2.2 串励电动机为何能按设计方向连续转动?如左图二: 其为串励电动机外接直流电时电 流、磁通及力矩曲线.电流通过定子线圈的激磁方向由线圈的进、出线以及绕线方向决定. 如图中电流 I,可产生磁通 1 和反向磁通 2,而对于串励电动机,其力矩方向由电流 I 及磁通 两个矢量决定.这就是定子绕线后接线的开口及交叉决定反正、转向的原因.正向电流如经绕组产生正
5、向磁场,则电机产生正向力矩,即正转. 反之则反转.如左图三,对于单相串励电动机,因电流为交变的单相正弦波,则在定子中产生滞后约15的交变正弦波磁场, 如图中 1 和 2.其电流与磁通矢量积决定了力矩方向,从而产生形象同于全波整流波的力矩波.当定子绕组顺绕时产生上半部分力矩波, 即产生正向的平均力矩 ,反之则产生负向 .这样就决定1T2T了电机的正、反转方向. 2.3 换向电磁原理在串励电动机的设计过程中,关于串励电动机的换向问题是最关键的.因为换向状况的好坏直接决定了电机寿命及对无线电 设备电磁干扰的好坏.怎样改善串励电动机的换向火花是一个复杂而困难的问题.如图一, 欲使力矩 Tm 的大小和方
6、向保 持为恒定,即 及 I 在空间上的相位必须恒定.假使转子沿着轴向旋转,而导体流过的电流却仍未换向,则作用力便无法维持恒定,上述状况便无法成立,这就需要换向. 电枢旋转时,(图四) a8312iiia( )nii(图二)(图三)、()使每一组件边在经过一固定位置时,其电流得以切换的装置叫换向器(铜头). 组件: 对于串励电动机,指连接两换向片,由进出两线头所连接的多匝线圈为一组件,因组件和换向片一一对应,所以组件数和换向片数相等.如图四和五表示一个单迭绕组(迭绕对于串励电动机指 :任意两串联的线圈都是后一个紧迭在前一个上面,每个组件的始端与终端分别焊接在相邻两换向片上的绕组)电枢的换向过程.
7、设其换向器片数为 8,换向器由右向左逆时针运动,并设碳刷宽稍大于一个换向片的宽度.因碳刷位置是固定不变的,开始时换向片 1 与碳刷完全接触,组件 8 的下组件边及组件 1 的上组件边电流合为 2ia 流出;当换向器转动至碳刷与换向器片 1 和 2 接触处,组件 1 被短路,组件 8 的下组件边及组件 2 的上组件边也合为 2ia 流出; 当碳刷与换向器片 2 完全接触时,组件 2 的上组件边及组件 1 的下组件边合为 2ia 流出,这样换向片 1 换向完成,组件 1 中的电流方向由+i 变为-i .,完成此换向过程的时间称为换向周期 TK.设此电机负载转速为 12000RPM,则 秒.405.
8、680xTk2.4 引起换向火花的原因对于串励电动机,其换向周期特短,一般在10-4 秒级.在这么短的时间内,要释放电机换向组件所具有的能量,必然会引起火花.换向组件所具有能量为:P=(er+ea)i+ekti下面将逐一讨论这些引起火花的电势.只有明了这些电势与各量间的关系,才能有效地找到改善火花的方法.对于串励电动机,一般要求ekt8V,(e r+ea)4.5V.2.4.1 电抗电势 er在换向周期 TK 内,换向组件中电流由 +ia 变到-i a,电流的变化引起漏磁通的变化(包括槽漏磁通、齿顶漏磁通和绕组端部漏磁通三部分).从而在换向组件中产生漏自感电势 eL;同时进行换向的其它组件,通过
9、互感作用在该组件中还感应出互感电势 em. karrLr Tidti2其中 Lr 为换向组件的等效漏电感. Lr W 2 LW换向组件之匝数, L电枢铁芯长 .即 .这说明电机同一组件,其匝数越多,转速越高,电流越大,则电抗电势就愈大.karTie22.4.2 旋转电势 ea2.4.2.1 电刷放在几何中性线位置如图一,电机可视为有两个磁场:定子激绕组产生的直轴主磁场 d 及电枢绕组产生的交轴电枢磁场 aq,此时换向组件轴线与主磁场轴线重合,当电机旋转时,换向组件在槽漏磁通 齿顶漏磁通端部漏磁通(图六)端部漏磁通端部漏磁通、 SemranN交轴电枢磁场中产生的旋转电势大小为: aqaBLVWe
10、2W换向组件匝数V电枢线速度; L铁芯长;B aq交轴电枢反应产生的磁密 .其中 BaqWi a ,则 .aaie2可见 ea 的大小与组件匝数平方、线速度及电流成正比;旋转电势 ea 与电抗电势 er 方向相同,总是企图阻止换向组件内电流的变化,使换向延迟.2.4.2.2 电刷不在几何中性在线:如图七所示,当电刷偏离几何中性线一定角度 时,换向组件既切割电枢磁场,产生旋转电势 ea;又切割主磁场 ,产生对应的旋转电势 em.它们符合右手安培定则. 角越大, e m 越大.且 em 的电势方向同 er 的相反.2.4.2.3 变压器电势 ekt换向组件轴线与主磁场轴线重合,脉振主磁场 d 与换
11、向线圈匝链,产生变压器电势. dktfWe4.因 d 与换向组件匝链,故 ekt 数值很大,且比(e r+ea)大.其中:W换向组件匝数f电源频率 .2.5 改善火花的方法改善换向火花的方法大体有下列几种:2.5.1 使碳刷逆转向偏移一合适角度或将电枢组件与换向片的连接顺旋转方向移一角度.如图七所示: 当碳刷逆转向偏离 角后,换向组件产生的直轴旋转电势 em 与交轴旋转电势 ea 及电抗电势 er 的方向相反,这样就出现(e a+er-em)使换向需释放的能量 p 减小,从而改善了火花. 越大,使得 em 越大,则出现 em(er+ea),同样使能量 p 增大,不利换向,这样会使原本延迟的换向
12、变为超前,同时还使电磁转矩下降,故需合适的 角.在实际设计中,因碳套固定在罩上,其位置不能变,故往往采用将电枢组件与换向片的连接顺旋转方向移一角度.例如下图八所示.、2221N1N13456S6534S3456(a)(b)(c)SN12(c)4356N12(b)435S612543(a)6NSSN K E图八(a)所示为换向组件产生的(e a+er)大,因而火花大;当碳刷逆转向移动两片换向片时,产 生的 em 使(e a+er-em)=0(如上图八中 b 所示).在要求碳刷位置不变的情况下 ,则将电枢组件与换向片的连接顺旋转方向位移两片换向片(如上图八中 c 所示).当然,事情也有其特殊性.如
13、上图九所示: 图(a)表示对于整距绕组的电枢,此时换向火花好,即 (ea+er-em)=0,图(b)表示将整距绕组变成短距绕组,此时下组件边处在 S 极下靠中心区的地方,切割电势 em(er+ea),出现火花现象; 图(c)表示采取了电枢组件与换向片的连接逆转向移动了一个换向片,使 em 减小,从而达到(e a+er-em)=0 的目的,改善了火花.2.5.2 采用高的激磁绕组与电枢绕组匝数比(即低的电枢绕组与激磁绕组匝数比).从电抗电势及旋转电势的公式可知,其数值的大小均与 W 的平方成正比,故减小换向组件匝数(即是减少电枢总匝数 )可较快地减小(e r+ea),从下一节的电机设计知识可知,
14、单相串励电动机只要保持定、转子匝数乘积不变,改变定、转子匝数,不会使电动机主要性能发生大的变化,为了减小换向组件中的感应电势,改善换向,宜采用小的电枢匝数.当然,为了保证效率及温升,不是电枢绕组与激磁绕组的匝数比越小越好,一般串励电机取在 1.52.0.、2.5.3 增加每槽并列组件数 nd,即增加换向片数.在电机整体性能已定的条件下,即电枢绕组与激磁绕组已定,这时要改善火花,可采用增加换向片数的方法改善火花.因 er、e a 与换向组件的匝数平方成正比,e kt 与换向组件匝数成正比,故减小换向组件匝数会大大降低(e a + er)及 ekt 值.在电枢绕组总匝数已定情况下,增加每槽并列组件
15、数 nd,即减少了换向各组件匝数,它需通过增加换向片数的方法达到.因增加换向片数后,换向周期 TK 相对减少,故实际效果并未达到平方关系 ,但可改善许多,特别对于高电压电机,因每组件的匝数相对于低电压来说多得多,故采用增加换向片数效果显著.2.5.4 采用短距绕组.如图十中(1)所示,当采用整距绕组时,虽然整距绕组可产生最大的电磁力矩 ,但换向的上下组件边在同一电枢槽内.从电抗电势er 的描述中可知 ,这时上下组件通过互感作用在各组件边中感应的互感电势em 增大,使火花增大.当采用图中(2)的短距绕组时,虽然电磁力矩稍有减小,但换向的上下组件边不在同一槽内,从而减小了 em降低了火花.实际在机械自动 绕线机上,采用的全是短距绕组,这样便于双飞叉绕线.2.5.5 增大气隙如图十一所示,因交轴电枢反应在顺主磁场方向使直轴磁场增强,在逆主磁场方向使直轴磁场减弱,如图十一中曲线 2;结果使主磁场波形发生畸变,如图中曲线 3;主磁场的畸变会影响换向组件中感应电势的大小,影响换向.因气隙
