跨尧里河钢便桥计算书

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1、1跨尧里河钢便桥计算书一、基本信息1.1、工程概况项目部自己填写（便桥的作用，便桥处的水文、地质情况）1.2、设计规范公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2015） ；钢结构设计规范 （GB 50017-2003） ；建筑地基基础设计规范 （GB 50017-2011） 。1.3、便桥技术标准道路等级：施工便道。使用年限：3 年。设计车速：15 公里/小时。设计车道：单车道。最不利通行车辆：12 方砼罐车、XR360 旋挖钻。桥面宽度：桥面净宽为 6m，断面组成为：0.25m(栏杆)+5.5m(车道)+0.25m（栏杆）=6.0m。结构形式：上承式漫水便桥，孔跨布置为 6-25.7m，总长

2、70.10m。设计标高：桥面标高为+150.75m。1.4、便桥结构概述钢便桥孔跨布置为：6-25.7m，全桥长 m。上部结构：承重纵梁采用 45a 工字钢梁，横向间距 30cm；桥面采用 8mm 防滑钢板，焊接于承重纵梁上；栏杆采用 483.5mm 钢管。2下部结构：基础采用 C30 砼扩大基础，基础尺寸为 6m(横宽)1.5m（纵长）1.0m（高） ；立柱采用 6308mm 钢管，横桥向布置 3 根，中心间距 2.2m，立柱最大高度为 3.5m；钢管立柱焊接双拼 45a 工字钢做为分配梁；便桥两端设 C30 砼桥台，桥台尺寸为6m(横宽)1.0m（纵长）1.2m（高） 。二、计算方法、主要

3、材料特性、荷载取值钢便桥结构采用容许应力法进行计算，汽车荷载除依据公路桥涵设计基本规范外，也根据便桥上实际通行车辆重量取值。2.1、主要材料特性钢便桥所用钢材均采用 Q235 钢。钢材力学特性表材料 容许弯曲应力 （MPa） 容许轴向应力 （MPa） 容许剪切应力 （MPa） 弹性模量 （MPa）Q235 140 135 80 2100002.2、荷载取值2.2.1、永久荷载结构自重：钢材按照容重 计。378.5/kNm2.2.2、车辆荷载车辆荷载为移动荷载，根据车辆类型，以移动荷载的最不利布载计算便桥结构的受力性能。(1)砼罐车荷载砼罐车为 12 方，轴距 4m+1.4m,轴重为 80kN+

4、200kN+200kN。车轮横向中心间距为 1.8m，尺寸为 0.3m（纵向）0.6m（横向） 。计算荷载为： 。180,230PkNPkN(2)XR360 旋挖钻3徐工 XR360 旋挖钻总重（含钻杆、钻头）1000kN,履带着地长度5.4m，着地宽度 0.8m，履带中心间距 4.0m；计算荷载为：。10/5.48/qkNm2.2.3、冲击力砼罐车冲击系数取 0.3；旋挖钻为履带车，不计冲击力。三、钢便桥结构验算3.1、计算内容及工况经过对计算荷载的分析，钢便桥各部位计算工况如下表。计算部位 材料名称及规格 荷载组合上部结构 承重纵梁 工字钢：40a工况一：1.0结构自重+（1+0.3）砼罐

5、车（12 方）工况二：1.0结构自重+1.0XR360 旋挖钻柱顶分配梁 工字钢：双拼 45a钢管立柱 钢管：6308mm下部结构扩大基础地基承载力工况一：1.0结构自重+（1+0.3）砼罐车（12 方）工况二：1.0结构自重+1.0XR360 旋挖钻3.2、承重纵梁（I40a）验算3.2.1、工况一验算自重荷载：40a 工字钢横向间距 30cm，砼罐车轮胎宽度为0.6m，在便桥上行走时有 4 根工字钢支撑，自重荷载取。0.6742./gkNm车辆荷载：利用迈达斯软件中的移动荷载功能加载计算。选取 25.7m 便桥做为计算单元，采用迈达斯建立承重纵梁（4 根 40a 工字钢）计算模型，如下图所

6、示。4承重纵梁弯矩包络图如下，最大弯矩 。469MkNm单根纵梁弯曲应力图如下，最大弯曲应力为 。max14081.MPa承重纵梁剪力包络图如下，最大剪力 。493QkN5单根纵梁剪切应力图如下，最大剪切应力为 。max8027.6MPa边支点最大反力为 ，中支点最大反力为 。1450Nk256Nk竖向最大变形为 。570/41.3.mmf63.2.2、工况二验算自重荷载：40a 工字钢横向间距 30cm，旋挖钻履带宽度为0.8m，在便桥上行走时有 6 根工字钢支撑，自重荷载取。0.674.1/gkNm车辆荷载：利用迈达斯软件中的移动荷载功能加载计算。选取 25.7m 便桥做为计算单元，采用迈

7、达斯建立承重纵梁（6 根 40a 工字钢）计算模型，如下图所示。承重纵梁弯矩包络图如下，最大弯矩 。582MkNm7单根纵梁弯曲应力图如下，最大弯曲应力为 。max14067.MPa承重纵梁剪力包络图如下，最大剪力 。57QkN单根纵梁剪切应力图如下，最大剪切应力为 。max8020.8MPa8边支点最大反力为 ，中支点最大反力为 。147Nk294Nk竖向最大变形为 。570/41.34.8mmf3.3、钢管立柱和分配梁验算3.3.1、工况一验算分配梁所受的竖向力取 3.2.1 中中支点最大反力 。256Nk选取中支墩的钢管立柱和分配梁做为计算单元，采用迈达斯建立计算模型，如下图所示。9钢管

8、立柱和分配梁组合应力（轴向+弯曲）图如下，最大组合应力为 。max13532.5MPa钢管立柱和分配梁剪切应力（轴向+弯曲）图如下，最大剪切应力为 。max8020.3MPa10钢管立柱和分配梁竖向最大变形为 。0.7mf钢管立柱最大支点反力为 。365Nk3.3.2、工况二验算11分配梁所受的竖向力取 3.2.2 中中支点最大反力 。294Nk选取中支墩的钢管立柱和分配梁做为计算单元，采用迈达斯建立计算模型，如下图所示。钢管立柱和分配梁组合应力（轴向+弯曲）图如下，最大组合应力为 。max13532.0MPa钢管立柱和分配梁剪切应力（轴向+弯曲）图如下，最大剪切应力为 。max8045MPa12钢管立柱和分配梁竖向最大变形为 。0.6mf钢管立柱最大支点反力为 。408Nk133.4、扩大基础下地基承载力验算扩大基础上的立柱支点力之和最大值为工况二：；40813941NkN扩大基础尺寸为 6m(横宽)1.5m（纵长）1.0m（高） ，基础下地基承载力计算值为：。()/941/(6.5)2130pGAkPa现场扩大基础下为强风化泥质粉砂岩，地基基本容许承载力为300kPa，满足要求。