高支模专项方案(修改后)

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1、第1节 编制依据1建筑结构荷载规范GB50009-20012混凝土结构设计规范GB50010-20023建筑施工计算手册4建筑施工手册第四版5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20016混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-2005 7 建筑施工模板安全技术规范 JGJ 162-2008第2节 工程概况西安华澳丽康生物工程研发生产基地位于鱼化工业园。本工程由科研楼、办公楼、库房、生产车间及制剂车间组成，科研楼及办公楼地上十层，地下一层；库房及制剂车间地上三层；生产车间地上四层。科研楼及办公楼建筑高度为46.8m；库房建筑高度为19.20m；生产车间建筑高度为

2、23.9m；制剂车间建筑高度为21m。0.00相当于绝对标高399.62m。本工程单体建筑库房为框架结构，共3层，层高分别为：7.17m、6m、6m，属于高架支模。框架梁截面有300*800、300*700、300*750、250*600、250*400、200*400、250*500，我们取300*800作为计算对象。第3节 高架支模方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用

3、，便于保养维修。结合以上支模架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用扣件架搭设高支模架。第4节 材料1、 搭设高支模架的钢管必须采用标准规格483.5mm，壁厚不得小于3.0mm。钢管上严禁打洞。2、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕及深的划道。3、 模板支架采用的扣件，在螺栓扭力距达65N.m时，不得发生破裂。4、 有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。5、 方木、底模的材料应符合现行国家标准木结构工程施工质量验收规范（GB50206）的规定。方木选择60*80mm，模板选择厚度为15mm模胶合板。架底垫板选择3000*3

4、50*50mm木板。第5节 扣件式高支模架一般构造及参数按照建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008规定：1、 钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板，垫板厚度不得小于50mm。顶部应设可调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。2、 在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立杆顶端应沿纵横向设置一道水平杆。扫地杆与顶部水平杆之间的间距，在满足设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8-20m时，在最顶两步距水平

5、拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧，无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。3、 扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。4、 当立杆底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不小于2跨，高低差不得大于1m。5、 立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。6、 严禁将上段钢管立杆与下段钢管立杆错开固定在水平拉杆上。7、 满堂模

6、板和共享空间模板支架立杆，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度以为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。当建筑层高在8-20m时，除满足上述规定外，还应在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。8、 当支架立杆高度超过5m时，应在立杆周围外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6-9m、竖向间距2-3m与建筑结构设置一个固节点。9、 其他l 斜梁、板结构的模板支架搭设时，应采取设置抛撑，或设置连墙件与周边扣件连接，以抵抗水平荷载的影响。l 模

7、板支架的整体高宽比不应大于5。梁板模板支撑架构造的一般要求 序次构造要求事项几何不可变杆系结构非几何不可变杆系结构支架高度4m4m4m4m1设斜杆（含剪刀撑）的框格占构架框格总数的比例1/21/22扫地杆双向满设双向满设3立杆杆距la、lb1.5m1.2m1.2m1.0m4水平杆步距h1.5m1.2m1.2m1.0m5水平加强层设置不设顶部、底部和变步距处等不设顶部、底部和变步距处等才 6水平加强层间距-68m-68m注：1水平加强层的作用为加强支架整体刚度和分布不均匀的集中荷载，其下的竖向斜杆一般只设于周边；2非几何不可变杆系结构的剪刀撑和斜杆设置不低于相应脚手架的构造规定； -3依承载需要

8、和计算结果决定是否采用变杆距和变步距。本工程材料选择表材料名称规格使用部位镜面胶合板18mm厚梁、板、柱模方木60*80mm梁、板、柱模支撑加固钢管483.5mm梁、板、柱模支撑加固，支模架体搭设对拉螺杆12梁、柱模加固梁、板立杆间距选取小于等于900为计算对象。第6节 荷载选择1、 作用于模板支架上的荷载可分为永久荷载与可变荷载。2、 永久荷载包括：模板及支架自重、新浇砼自重、钢筋自重。3、 可变荷载包括：1） 、施工活荷载：施工人员及施工设备荷载、振捣砼时产生的荷载；2） 、风荷载。4、 模板自重取q1=0.5kN/m2； 新浇砼自重取q2=24kN/m3； 楼板钢筋自重取q3a=1.1k

9、N/m3； 梁钢筋自重取q3b=1.5kN/m3； 施工人员及设备荷载取： 1）计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取q4 a =2.5KN/m2，另应以集中荷载F4=2.5KN再进行验算，比较两者所得的变矩值，按其中较大者采用。 2）计算直接支承小楞的结构构件时，均布活荷载： q4 b =1.5KN/m2 3）计算支架立柱及其它支撑结构构件时，均布活荷载：q4c =1.0KN/m2 振捣砼时产生的荷载取q5=2.0kN/m2； 由于门式架安装时建筑物外围已经有外脚手架与安全网围挡,可不考虑风荷载的作用。5、计算模板及其支架时的荷载分项系数计算模板及其支架时的荷载设计值，应采用荷载标准值

10、乘以相应的荷载分项系数求得，荷载分项系数按下表采用：荷 载 分 项 系 数项 次荷 载 类 别yi1模板及其支架自重122新浇筑混凝土自重3钢 筋 自 重4施工人员及施工设备荷载145振捣混凝土时产生的荷载第7节 设计计算Q235钢材的设计值与弹性模量（N/mm2)抗拉、抗压强度设计值f205抗弯强度设计值fm205弹性模量E2.06105扣件、底座的承载力设计值（kN）项 目承载力设计值对接扣件（抗滑）3.20十字扣件、旋转扣件（抗滑）8.00底座（抗压）40.00注：扣件螺栓拧紧扭力距值不应小于40Nm，且不应大于65Nm。木材强度设计值和弹性模量（N/mm2)名 称抗弯强度设计值fm抗剪

11、强度设计值fv弹性模量E方 木131.39000胶合板151.46000受压构件的容许长细比构件类别容许长细比立 杆210剪刀撑中的压杆250立杆容许荷载N表（kN）横杆步距（mm)48*3钢管48*3.5钢管对接立杆搭接立杆对接立杆搭接立杆100012501500180031.729.226.824.012.211.611.010.235.733.130.327.213.913.012.411.61、 板设计计算本工程根据层高7.17m,板厚120mm，板最大净跨3400mm，板支撑架高8.7m为计算对象。楼板模板采用18mm厚胶合板，支撑模板的小楞采用双条60mm80mm木枋，间距为500

12、 mm，支撑小楞的大楞双条60 mm80mm木枋合拢摆放，间距为900 mm。支撑系统采用扣件式钢管脚手架配可调上托，立杆纵、横距为900mm，水平杆步距为1500mm。A、荷载计算： 1、条件：由上表得立杆容许荷载为31.7KN。2、计算重量取值。 （1）模板0.5KN/。 （2）混凝土24KN/m3。 （3）板钢筋1.1KN/m3。 （4）施工人员及设备荷载2.5KN/。 （5）振捣砼时产生的荷载2.0KN/。（6） 倾捣砼时产生的荷载2.0KN/。3、每单个立杆承受面积11=14、每单个立杆承受的总荷载（1）楼板模板10.51=0.5KN(2) 钢筋砼板1(24+1.1) 0.121=3

13、.012KN(3) 施工人员及设施荷载:12.51=2.5KN(4) 振捣砼时产生的荷载:121=2KN(5) 倾捣砼时产生的荷载:121=2KN（6）支撑架自重： 架高8.7m，需设7步水平杆。 钢管：3.84*7*2*10=0.538KN 附件：1.5*7*2*10=0.21KN承载力组合荷载=1.2*(0.5+3.012+2.5+2+2+0.538+0.21)=12.912KNB、板模板验算验算顶板模板强度及刚度：因支撑模板的小楞采用60mm80mm木枋，间距为500 mm，则模板的计算跨度按L0=500-60=440 mm取1m宽板带按三跨连续梁进行模板验算，其计算简图如下：1、强度验

14、算：按有关规范规定，此时参与计算的荷载组合为q 1 、q 2 、q 3a 、q 4a 及F4 ，则：q恒=（0.51+240.121+1.10.121）1.2=4.214KN/mq活=2.511.4=3.5KN/m查相关计算表，得跨中最大正弯矩为：M中 =0.0804.2140.442+0.1013.50.442=0.134KNm支座最大负弯矩为：M支 = -0.14.2140.442+（-0.117）3.50.442=-0.161KNm另代以F4=2.5KN进行计算，则F= F41.4=2.51.4=3.5KN 此时跨中最大正弯矩：M中 = 0.084.2140.442+0.2133.50.442=0.210KNm支座最大负弯矩为：M支 = -0.14.2140.442+（-0.175）3.50.442= -0.2KNm取最大弯矩Mmax= 0.210