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1、目 录1、 编制依据22、 工程概况23、 后浇带模板体系34、 验算65、 后浇带砼浇筑186、 安全生产、现场文明施工要求 197、 附图201、编制依据1.1XXX国际商务港施工合同文本1.2青岛XX设计事务所设计的图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范 (GBJ50204-2002)1.4建筑工程施工质量验收统一标准 (GBJ50300-2001)1.5建筑施工计算手册 1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范 (JGJ3-91)1.7混凝土强度检验评定标准 (GBJ107-87)2、工程概况XX国际商务港位于青岛市城阳区中心位置,北邻XX路,西邻XX路。工程东西长为122.2米,
2、南北宽为78.4米,建筑面积6.5万平方米。工程地下两层,分别为地下车库和设备用房,地上十三层,其中一、二层为商业网点,三十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构,底板为梁板式筏板基础,地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。工程地下二层为错层结构,轴北1300mm处地下室层高为6米,轴北1300mm轴部分层高为5.55米,/轴右4米轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为3.9米,一层层高为5.1米,二、三层层高为4.2米,四、五层层高为5.4米,六十二层层高为3.6米,十三层层高为4.8米,本工程占地面积较大,东西轴线间距离为122.2米,南北轴线间距离为78.4米。为减少砼施工过程
3、中的温度应力和消除部分砼伸缩应力,主楼于、轴间设置两道南北向伸缩后浇带,裙房轴间设置一道南北向伸缩后浇带,主楼和裙房间设置一道东西向伸缩后浇带。 后浇带宽1500mm,厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35 S8,其它部位为C40,后浇带砼比同部位砼高一个等级。3、后浇带模板体系1)底板后浇带支模按附图进行,方法为:根据图纸设计位置,放出后浇带位置线,在边线内侧抹50mm宽,50mm高(东西向后浇带)或75mm高(南北向后浇带)C25细石砼埂(筏板钢筋为先布置25200南北向钢筋),以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后浇带内。绑扎筏板、地梁及设计加强筋,然后在后浇带中心线的一侧,沿后浇带立支一
4、个高30cm的钢筋网片,网片上下各放置一根12钢筋,两根钢筋之间用12的立筋连接,立筋间距100,每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长12斜撑,以固定网片。网片立好后,将双层20目钢丝网固定在钢筋网片上,再焊接3330mm止水钢板,同法固定止水钢板上半部钢丝网,上层钢筋网片上绑扎50mm厚带锯齿型木条,阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。2)地下室外墙后浇带,因工程要先回填土,然后再补浇后浇带。墙体砼浇筑后,后浇带外侧部分模板拆除,采用预制80mm厚C20砼板,通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧,预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图:3)梁、板后浇带 在通过后浇带的梁头两侧各200处根
5、据设计设置独立定型支撑,该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面,即梁端竖向独立支撑在第一次支模时,支撑顶面顶板标高设同梁底标高,顶板作该部位梁底的模板使用,垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆,撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后,独立支撑即作为后浇带的临时支撑,直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后,二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼,按规范留置同条件试块,在砼达到设计强度后拆除后浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上,以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设置原则为:凡与后浇带相交的梁底均在后浇带两侧各设一根,独立支撑在各层平面位置相同,以使上下层立杆上下中心线对齐。1、地下二
6、层部位,因层高为5.556米,层高较高,顶板为180mm厚,框架梁及次梁截面较大,选用槽钢18a(允许荷载4060KN,允许高度39006000mm)格构式独立支撑及槽钢16a(允许荷载4060KN,允许高度28004500mm)格构式独立支撑,局部跨度(1.35米)较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载40KN,允许高度5600mm)。2、其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢16a(允许荷载4060KN,允许高度28004500mm、27003900mm两种)格构式独立支撑,框架梁梁端设双道支撑,次梁除梁端设一道支撑外,梁与梁之间增设一道。3、六层至十二层框架梁选用槽钢16a(允许荷载
7、4060KN,允许高度27003900mm)格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载60KN,允许高度3800mm)。4、十三层框架梁选用槽钢16a(允许荷载4060KN,允许高度28004500mm)格构式独立支撑,次梁选用可调钢管定型竖向支撑(允许荷载40KN,允许高度4500mm)。各种支撑型号如附表。4、验算 由于立杆中心线上下对齐,故假定上层立杆荷载通过楼板直接传至下层立杆。地下二层顶板梁验算1:(计算结构范围如附图) 一、选轴KL45作分析,板厚h=180,主梁b=500,h=950,计算跨度l=5.55m。计算假定:1)轴井字梁截面为300650,将该范围井字梁转化
8、为板厚:则轴右侧板厚h0.18/(5.1 5.2) h0.254m则轴左侧板厚h0.18/(7.25 5.2) h0.268m则:1、轴右侧楼板荷载计算:板自重250.254=6.35KN/m2 轴左侧楼板荷载计算:板自重250.268=6.7KN/m2 轴右侧楼板传至KL14荷载(计算至右侧跨度1/3部位): 6.355.1/310.795KN/m 轴左侧楼板传至KL45荷载(计算至左侧跨度1/3部位): 6.77.25/316.192KN/m KL45自重q=250.50.95=11.875 KN/m2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m23、KL45上均布线荷载q=(板、梁恒载)+(动荷
9、载)本计算采用支撑体系安全系数取2,支撑加固偏与安全,故计算不考虑静荷载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间,该范围搭设有满堂模板支撑,故计算可不必考虑动荷载的分项系数。) q=10.79516.19211.875+2(5.1/37.25/3) q=47.095 KN/m则KL14均布线荷载q=47.095KN/m本计算将KL45看作一端固定,一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:R3/8ql(l为计算跨度 l5.550m)R3/847.0955.550 98.016 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及轴挡土墙共同承受则K
10、L14受到L88集中荷载为:P2.650.30.6525P12.92 KN因本层为地下二层屋面,上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N RP 98.01612.92 110.936 KN该处支撑点设两个C型槽钢16a格构式支撑,该支撑允许荷载为4060KN,允许高度为28004500mm。该处梁底距地面为4.25米,高度满足要求。N120KN支撑体系安全二、对L70分析:板厚h=180,L70梁b=300,h=650,计算跨度l=5.55m。同理,将该范围井字梁转化为板厚:(此将L70已转化为板厚)h0.18/(5.1 5.2) h0.254m则:1、楼板荷载计算:板自重250.254=6.3
11、5KN/m2 楼板传至L70荷载(该处取板计算跨度为2.7米): 6.352.717.145KN/m L70自重q=250.3(0.650.254)=2.97 KN/m2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m23、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=17.145+2.9722.7 q=25.51 KN/m则L70均布线荷载q=25.51 KN/m本计算将L70看作一端固定,另一端简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:R3/8ql(l为L70的计算跨度 l5.55m)R3/825.515.55R53.09 KN4、后浇带边缘L88考虑由KL14、
12、L70及轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为:P2.70.30.65251.2P15.795 KN因本层为地下二层屋面,上层传至荷载R=0则独立支撑承受荷载N=R+P=53.09+15.795=68.885KN该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑(允许荷载45KN,允许高度4500mm)。该处梁底距地面为4.25米,高度满足要求。68.885/451.53在支撑体系安全系数2.0范围内,支撑安全。三、轴KL2作分析,右侧板厚h=180,左侧板厚h=120,KL2 b=350,h=700,KL35 b=500,h=950,计算跨度ll=5.55m。计算假定:1)轴左板标高为3.95M
13、,轴右板标高为2.7M,KL2、KL35合并为一个整体支撑加固,取其组合梁b=500,h=1.950(结构计算偏与安全),井字梁截面轴左为250450,轴右为300650,将该范围井字梁转化为板厚:则轴左侧板厚h0.12/(7.65 5.2) h0.17m则轴右侧板厚h0.18/(7.25 5.2) h0.268m则:1、轴左侧楼板荷载计算:板自重250.17=4.25KN/m2 轴右侧楼板荷载计算:板自重250.268=6.7KN/m2 轴左侧楼板传至组合梁荷载(计算至左侧跨度1/3部位):4.252.711.475KN/m 轴右侧楼板传至组合梁荷载(计算至右侧跨度1/3部位):6.72.617.42KN/m 组合梁自重q=250.51.95=24.375 KN/m2、施工人员及设备等动荷载:2KN/m23、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载 q=11.47517.4224.375+2(2.72.6) q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载q=63.83 KN/m本计算将KL14看作一端固定,设有两个简支的承受均布荷载的单跨梁,如下图,根据结构力学计算结果,本层荷载传至梁端荷载:R23/8ql(l为计算跨度 l2.525m)R23/863.832.525R260.439KNR1(3/