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1、江苏省苏中建设集团 金玉山大厦1江苏省苏中建设集团 金玉山大厦2江苏省苏中建设集团 金玉山大厦3目 录一、编制依据2二、工程概况2三、一层大梁支撑体系搭设案3四、二层大梁支撑体系搭设方案14五、高支模排架搭设方案25六、地下室排架卸荷计算32七、钢管、扣件的质量控制32八、 搭设质量控制 33九、 施工安全要求 33十、模板支撑构造要求34十一、附图 35江苏省苏中建设集团 金玉山大厦4金玉山大厦大跨度梁及高支模施工方案一、编制依据1、金玉山大厦施工图纸；2、标准、规范、规程及办法混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002） ；高层建筑混凝土结构技术规程 （JGJ32002） ；
2、混凝土结构工程及验收规范 （GB5020492） ；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2000） ；建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)；钢结构设计规范建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则危险性较大的分部分项工程安全管理办法二、工程概况金玉山大厦工程，位于沂蒙二路与三和街交汇处，该工程为框剪结构，地下一层，地上 25 层，地下室层高 5.8m，一层层高 6.0m，二层以上层高为3.9m，裙楼一层 7.6m，二层 5.8m，门厅高度 13.8m，局部 13.4m，建筑高度 99.6米，总建筑面积约为 4021
3、2。该工程由临沂金玉山集团有限公司投资开发，苏中建设集团总承包，广州瀚华建筑设计有限公司设计，临沂市建筑工程监理公司监理。本工程裙房、主楼 1 层、门厅模板支设高度均在 5m 以上，模板施工均属于危险性较大的分部分项工程，其中裙楼 8-11 轴交 D-G 轴一层最大梁截面500*1200，跨度 22.5m，支模高度 7.6m；二层最大梁截面 600*1400，跨度江苏省苏中建设集团 金玉山大厦521.6m，支模高度 5.8m；主楼门厅部位 4-8 轴交 C-E 轴，支模架高度 13.8m，属于超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，该部分方案按专家论证许可后，严格按施工方案施工。三、一层大梁支
4、撑体系搭设方案一）、 结合本工程的结构形式和施工特点，裙楼8-11轴交D-G轴一层大梁截面500*1200，跨度22.5m，支模高度7.6m，属于大跨度高支模，其搭设方案：整体钢管排架采用483.0钢管，扣件连接；立杆间距：沿框架梁跨度方向间距不大于800mm，梁两侧不大于1100mm，梁底均需加设双立杆支撑（400+300+400） ，加固梁的立杆均需与排架拉结，形成网架体系；水平杆设置：第一道扫地杆设置在结构平面向上200mm处，双向设置；步距1.5m，共设六道（含板底一道）水平拉杆，在8、11、D、E、F、G轴下部水平杆与已浇筑完成的框架柱进行拉结；后浇带及预留孔洞部位立杆底部应设置垫板
5、，立杆顶部设置可调托座时，可调托座的有效高度控制不大于200mm。剪刀撑设置，沿大梁方向，每跨中每6根立杆设置一道剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续设置，且与每根立杆有效连接，南北方向剪刀撑设置间距不大于5m。二） 、地下室沿梁的方向加设（600+600）*600 的支撑体系，纵横向水平拉杆步距 1500mm，以传递上部荷载至基础部位。三） 、梁:L 500*1200 参数信息江苏省苏中建设集团 金玉山大厦61.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.20；混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a
6、(m)：0.40；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：7.60；梁两侧立杆间距(m)：1.10；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m 3)：24.00；模板自重(kN/m 2)：0.60；钢筋自重(kN/m 3):1.80；施工均布荷载标准值(kN/m 2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m 2)：28.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN
7、/m 2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载江苏省苏中建设集团 金玉山大厦7(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：花旗松-落叶松；木材弹性模量E(N/mm 2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm 2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm 2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm 2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm 2)：12.5；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：48.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模
8、板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：7；主楞竖向支撑点数量：2；穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，750mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：48.00；高度(mm)：80.00；四）、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22t 1 2V1/2F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；江苏省苏中建设集团
9、金玉山大厦8T - 混凝土的入模温度，取30.000；V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 35.696 kN/m 2、28.800 kN/m 2，取较小值28.800 kN/m 2作为本工程计算荷载。五 ）、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面
10、板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm 3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm 2)f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm 2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2江苏省苏中建设集团 金玉山大厦9其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q 1= 1.20.528.8=17.28kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q 2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l =
11、 (1200-120)/(7-1)= 180mm；面板的最大弯矩 M= 0.117.28(1200-120)/(7-1) 2 + 0.1172.8(1200-120)/(7-1)2= 6.66104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q 1l+1.2q2l=1.117.280(1200-120)/(7-1)/1000+1.22.800(1200-120)/(7-1)/1000=4.026 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.6610 4 / 1.20104=5.6N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 12.5N/mm 2；面板的受弯应力计算值 =5.6N/mm 2 小
12、于 面板的抗弯强度设计值 f=12.5N/mm2，满足要求！2.挠度验算 =0.677ql 4/(100EI)=l/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q 1= 17.28N/mm；l-计算跨度: l = (1200-120)/(7-1)=180mm；E-面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm 2；I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm 4；面板的最大挠度计算值: = 0.67717.28(1200-120)/(7-1)4/(10045007.20104) = 0.379 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(
13、1200-120)/(7-1)/250 = 0.72mm；面板的最大挠度计算值 =0.379mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.72mm，满足要求！六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。江苏省苏中建设集团 金玉山大厦10强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 8001212/6 = 1.92104mm3；I = 8001212
14、12/12 = 1.15105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.80)1.20+0.600.80=30.298kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.80=4.480kN/m；q=30.298+4.480=34.778kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.130.298166.6672+0.1174.48166.6672=9.87104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.4
