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1、一. 工程概况2二. 编制依据2三. 塔吊基础方案2.工程概况广州市高晟房地产开发有限公司住宅楼（自编1-8号楼）工程，位于广州市花都区新华街建设北路杨屋路口，建设单位是广州市高晟房地产开发有限公司，由广州智海建筑工程技术有限公司设计，广州市花都第 四建筑工程有限公司承建施工，广州市名都建设工程监理有限公司监理。计划工期960天（日历夭）。工程质量目标是合格工程。广州市高晟房地产开发有限公司住宅楼（自编1-8号楼）工程共有8栋（14号楼层高21层）、（57号楼层高17层,8号楼层高18层），总建筑面积为12331501，其中地上面积 8317302,地下室面积40142m2, 建筑高度：17层
2、住宅为59m 21层住宅为71.60m,二层地下室层高负一层为4m负二层为3.4 m ,首层为商业用房，首层层高 6.5m,架空层高2.1m,二层以上层高为 3.15m。根据工程施工需要，计划在轴1-2/M和1-13、1-16处、安装1台长沙中联重工科技发展股份有限公司的QTZ80 （TC6013A-6）塔机。自编号为 1号机。二. 编制依据1. 建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001。2. QTZ80A机使用说明书3. 混凝土结构设计规范（GB50010-2002）。4. 建筑地基基础设计规范（GB5007-2002）。三. 塔吊基础方案1. 计算参数（1）基本参数采用1台QTZ80T
3、C6013A-6）塔式起重机，塔身尺寸1.80m,基坑底标高-8.30m ;现场地面标高-1.50m, 承台面标高-4.00m。（2）计算参数1）塔吊基础受力情况：何载工况基础荷载P(kN)M(kN. m)FkFhMMZ工作状态684.5022.802152.00402.00非工作状态624.5097.002695.100比较塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按非工作状态计算如图:Fk =624.50 X 1 .0=624.50kN F h =97.00 X 1.0=97.00 kNM=(2695.10+97.00 X 1.40) X 1.0=2830.90 kN- m2)桩顶以下
4、岩土力学资料序号地层名称厚度L(m)极限侧阻力标 准值 qsik( kPa)岩石饱和单轴抗压强度标准值frk(kPa)qsik*i(kN/m)抗拔系数入i入 i qsik * i(kN/m)1松散粉细砂0.2040.008.000.403.202中密中粗砂10.5640.00422.400.40168.963强风化灰岩0.6060.0036.000.6021.604中风化灰岩3.50100.0010000.00350.000.70245.005微风化灰岩0.50180.0010000.0090.000.7063.00桩长15.36Zj qsik* Li906.40Zj 入 iqsik* Li5
5、01.76(3)基础设计主要参数基础桩采用 4根力800钻(冲)孔灌注桩，桩顶标高-5.40m,桩端不设扩大头，桩端入微风化灰岩0.50m ;桩混凝土等级 C35,f c=16.70N/mmi ,Ec=3.15 x 104N/mn2; ft=1.57N/mm2 ,桩长 15.36m ;钢筋 HRB335,fy=300.00N/mm2, Es=2.00 X 105N/mm；承台尺寸长(a)=5.00m,宽(b)=5.00m,高(h)=1.50m，桩中心与承台中心 1.90m，承台面标高-4.00m； 承台混凝土等级 C35, ft=1.57N/mm2,f c=16.70N/mm2, 丫丘=25k
6、N/m3。G=aX b X h X 丫 1.2 = 5.00 X 5.00 X 1.50 X 25X 1.2=1125.00kN500。600I600塔吊基础133001 500，r50001塔吊基础尺寸示意图2. 桩顶作用效应计算(1) 竖向力1) 轴心竖向力作用下N=(Fk + G)/n=(624.50+1125.00)/4=437.38kN2) 偏心竖向力作用下按照M作用在对角线进行计算，M=M=2830.90kN. m y i=1.90 X2 .5=2.69mNk =(F k + G)/n 土 MyJ 2 yi 2=437.38 土 (2830.90 X 2.69)/(2 X 2.69
7、 2)=437.38 土 526.19NkmaE963.57kN, N kmin=-88.82kN (基桩承受竖向拉力)。(2) 水平力Hk=Fh /n=97.00/4=24.25kN3. 桩基竖向承载力验算(1)单桩竖向极限承载力标准值计算d=0.80m=800mm,h=0.50m,h r/d=0.50/0.80=0.63,查表得：匚 r=0.69Ap=兀 d2/4=3.14 X 0.80 2/4=0.50m 2QSk=uEqsiki = % dE qsiai =3.14 X 0.80 X 906.40=2276.88kNQk= V rf rkAp=0.69 X 10000.00 X 0.5
8、0=3450.00kNQk=Qk+Qk=2276.88+3450.00=5726.88kNR=1/KQuk=1/2 X 5726.88=2863.44kN(2)桩基竖向力作用下1)轴心竖向力作用下Nk=437.38kN R=2863.44kN,竖向承载力满足要求。2) 偏心竖向力作用下NkmaE963.57kN v R=1.2 X 2863.44=3436.13kN,竖向承载力满足要求。4. 单桩水平承载力验算(1) 单桩水平承载力特征值计算a e=E/Ec=2.00 X 105/3.15 X 10 4=6.35, 丫 m=2,匚 n=0.50p g=0.2+(2000-800)/(2000-
9、300) X (0.65 -0.2)=0.52%W= % d/32d 2+ 2(Es/Ec 1) p gd02=(3.14 X 0.80/32) X 0.80 2+2X (6.35 - 1) X 0.52%x (0.80 -2X 0.10) 2=0.05m 3 _ 4I o=Wd/2= 0.05 X 0.80/2=0.0200 mEI=0.85E cI o=0.85 X 3.15 X 10 7X 0.0200=535500 N.m2查表得：m=6.00 x 103kN/m4 ,bo=0.9(1.5d+0.5)=1.53m=1530mma =(mbo/ E cI) o.2=(6.00 X 100
10、0X 1.53/535500) O.2=0.44a L=0.44 X 15.36=6.76 4,按 a L=4,查表得：u m=0.768Nk=(F k+ G)/n=(624.50+1125.00)/4=437.38kN,氏=兀 d2/41 + (Es/Ec-1)Pg= 3.14 X 0.80 2/4 X (1+(6.35 -1) X 0.52%)=0.52 m2Ra=0.75 a 丫 nftVO/ U m(1.25+22 p g)(1+ V nNJ 丫 nftAO=0.75 X 0.44 X 2 X 1.57 X 1000X 0.05/0.768 X (1.25+22 X 0.52%) X
11、1+0.50 X 437.38/(2 X 1.57X 1000X 0.52)=104.37 kN(2) 桩基水平承载力计算Hk=24.25kN v Ra=104.37kN,水平承载力满足要求。5. 抗拔桩基承载力验算(1)抗拔极限承载力标准值计算Tgk=1/nu 1 2 入 iqsikLi=1/4 X (1.90 X 2+0.80) X 4X 501.76=2308.10kNTuk=S 入 i qsik Ui Li =501.76 X 3.14 X 0.80=1260.42kN(2)抗拔承载力计算Gp=5.00 X 5.00 X 15.26 X 18.80/4=1793.05kNG=0.50
12、X 15.36 X 25=192.00kNTgk/2+Ggp=2308.10/2+1793.05=2947.10kN Nmin=88.82kN,基桩呈整体性破坏的抗拔承载力满足要 求。Tuk/2+Gp=1260.42/2+192.00=822.21kN NUin=88.82kN,基桩非呈整体性破坏的抗拔承载力满足要求。6. 抗倾覆验算00-4倾覆点0基坑深度-8.3020 76V倾蜜点示思图bi=1.90 X 2+0.80/2=4.20 m a i=1.90+0.80/2=2.30m倾覆力矩 M倾=阱 Fhh=2695+97.00X 4.30=3112.20 kN- m抗倾覆力矩 M抗=(Fk
13、+ G/1.2 ) ai + 2(Tuk/2+Gp)bi=(624.50+1125.00/1.2) X 2.30+2 X (1260.42/2+192.00) X 4.20=10499.16kN mM抗/M 倾=10499.16/3112.20=3.37抗倾覆验算3.37 1.6,满足要求。(1) 桩身承载力验算1) 正截面受压承载力计算W c=0.70W cf cAp=0.70 X 16.70 X 1000 X 0.50=5845.00kN正截面受压承载力=5845.00kN Nmax=963.57kN,满足要求。2) 配筋计算配筋率 p = p g=0.52%A s= p 代=0.52%x
14、 0.50 X 10 6=2600m帝采用 HRB335 f y=300.00N/mm2取 1118A s1=11X 254=2794mmAs=2600mm(满足要求)3) 正截面受拉承载力计算f yAs=300X 2794=838200N=838.20kNfyAs=838.20kN Nmin=88.82kN,正截面受拉承载力满足要求。 _.2M 倾/(4x iAs)=3112.20 X 1000/(4 X 1.90 X 2794)=146.56 N/mmM倾/(4x i A)=146.56N/mm2v 300.00N/mm2,满足要求。(2) 承台受冲切承载力验算1）塔身边冲切承载力计算Fc =F 1.2 Z Qk=Fk =624.50kN , ho=1.50-0.10=1.40m=1400mm3 hP=1.0+(2000-1500)/(2000-800) X (0.9 -1.0)=0.96a 0=1.90-0.80/2-1.80/2=0.60m, 入=a 0/h o=0.60/1.40=0.433 0=0.84/(0.43+0.2)=1.33, um=4X (1.65+1.40)=12.20m3 hp3 0uftho=0.96 X 1.33 X 12.20 X 1.57 X 1000X 1.40=34238.16kN
