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1、1汤斜佳园水池结构计算书一、设计依据： 1.给水排水工程构筑物结构设计规范GBS0069-20022.钢筋混凝土结构设计规范GB50010-20023.给水排水工程钢筋混凝土水池结构设计规程CECS 138：2002二、设计资料：1、本池埋地式现浇钢筋砼结构，池壁净高为 3.5m，采用筏板基础,基础板厚 300mm。由于地下水对砼无腐蚀，砼强度等级采用 C25，抗渗等级采用S6。2、池内水位 HW=3.5M；侧壁外 4.5米厚覆土，考虑地面堆载按 1米土柱取10kN/m2考虑 ,基础持力层为卵石层。 3、主受力钢筋采用 HRB335级,强度设计值取 fy=300MPa4、土的内摩擦角 =305
2、、抗浮水位绝对高程：9.500。三、设计计算：1.水池自重标准值计算及地基承载力验算:1）自重标准值计算池壁自重 G1：5.5x2x0.25x3.5x25+14.6x2x0.25x3.5x25+5x0.2x3.5x3x25+2.5x3.5x0.18x25=1181.3KN顶板重 G2：5.5x15.1x0.2x25=415.3KN底板自重 G3：6.1x15.7x0.3x25=718.3KN覆土自重 G4：5.5x15.1x1.8x18+0.3x15.7x4.5x18x2+0.3x5.5x4.5x18x2=3721.2KN水自重 G5：5x14.6x3.5x10=2555KN池壁外侧土水侧压力
3、 qs：10x4.5xtan2(45-30/2) +10x4.5=60kN/m2池内水压力 qw：10x3.5=35kN/m2土堆载产生的侧压力 qd:10x0.333=3.33kN/m2底板面积 A:6.1x15.7=95.77m2池体活载 Q:2.0 kN/m22总重量G:G1+G2+G3+G4+G5 =1181.3+415.3+718.3+3721.2+2555=8591.1KN P=G/A+Q=8591.1/95.77+2=91.71.05池体抗浮满足要求3.池壁内力及配筋计算:(1) 1-1池壁计算1 双向板： B-11.1 基本资料1.1.1 工程名称： 工程一1.1.2 边界条件
4、（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3 荷载标准值1.1.3.1 永久荷载标准值三角形荷载： g k1 31kN/m 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取 G 1.271.1.3.2 可变荷载标准值： q k 01.1.4 荷载的基本组合值1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max39.37, 39.37 39.37kN/m 1.1.5 计算跨度 L x 5750mm，计算跨度 L y 3650mm，板的厚度 h 200mm （h L y / 18）1.1.6 混凝土强度等级为 C
5、25， f c 11.943N/mm ， f t 1.271N/mm ， f tk 1.779N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f y 300N/mm ， E s 200000N/mm 1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 a s 42mm、板面 a s 42mm1.1.9 裂缝宽度验算时执行的规范： 给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 500692002）1.2 弯矩标准值1.2.1 平行于 L x 方向的跨中弯矩 M x3Mxgk1 (0.0078+0.2*0.02038)*31*3.65 2 4.90kNm1.2.2 平行于 L y 方向的跨中弯矩 M yMygk1
6、(0.02038+0.2*0.0078)*31*3.65 2 9.06kNm1.2.3 沿 L x 方向的支座弯矩 M xMxgk1 -0.03585*31*3.65 2 -14.81kNm1.2.4 沿 L y 方向的支座弯矩 M yMygk1 -0.05518*31*3.65 2 -22.79kNm1.3 配筋计算1.3.1 平行于 L x 方向的跨中弯矩 M xMxk 4.90kNm，M xq 4.90kNm；Mx MaxM x(L), Mx(D) Max6.23, 6.23 6.23kNmAsx 142mm ，a s 52mm， 0.024， 0.10%； min 0.20%，As,m
7、in 400mm ； 实配纵筋： 12200 （A s 565）； max 0.051mm1.3.2 平行于 L y 方向的跨中弯矩 M yMyk 9.06kNm，M yq 9.06kNm；My MaxM y(L), My(D) Max11.51, 11.51 11.51kNmAsy 248mm ，a s 42mm， 0.039， 0.16%； min 0.20%，As,min 400mm ； 实配纵筋： 12200 （A s 565）； max 0.084mm1.3.3 沿 L x 方向的支座弯矩 M xMxk -14.81kNm，M xq -14.81kNm；Mx MaxM x(L), M
8、x(D) Max-18.8, -18.8 -18.80kNmAsx 410mm ，a s 42mm， 0.065， 0.26%；实配纵筋： 12200 （A s 565）； max 0.138mm1.3.4 沿 L y 方向的支座弯矩 M yMyk -22.79kNm，M yq -22.79kNm；My MaxM y(L), My(D) Max-28.94, -28.94 -28.94kNmAsy 560mm ，a s 42mm， 0.102， 0.41%；实配纵筋： 12200 （A s 565）； max 0.199mm1.4 跨中挠度验算1.4.1 挠度验算参数参照建筑结构静力计算手册表
9、 436，挠度系数 0.00168（1/M）按荷载效应的标准组合计算的弯矩值 M k 9.06kNm按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 M q 9.06kNmEs 200000N/mm ，A s 565mm ，E c 27871N/mm ，f tk 1.779N/mm 1.4.2 荷载效应的标准组合作用下受弯构件的短期刚度 B s1.4.2.1 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 sk M k / (0.87h0As) （混凝土规范式 8.1.33）sk 9060088/(0.87*158*565) 117N/mm 矩形截面，A te 0.5bh 0.5*1000*200 100000mm te
10、 As / Atk （混凝土规范式 8.1.24）te 565/100000 0.00565 0.01，取 te 0.01 1.1 - 0.65f tk / (tesk) （混凝土规范式 8.1.22 ）4 1.1-0.65*1.78/(0.01*117) 0.108当 0.2 时，取 0.21.4.2.2 钢筋弹性模量与混凝土模量的比值： E E s / Ec 200000/27871 7.181.4.2.3 受压翼缘面积与腹板有效面积的比值 f矩形截面， f 01.4.2.4 纵向受拉钢筋配筋率 A s / (bh0) 565/(1000*158) 0.003581.4.2.5 钢筋混凝土
11、受弯构件的短期刚度 B s 按混凝土规范式 8.2.31 计算：Bs E sAsh02 / 1.15 + 0.2 + 6E / (1 + 3.5f) 200000*565*158 2/1.15*0.2+0.2+6*7.18*0.00358/(1+3.5*0) 4833.71kNm 1.4.3 考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数 按混凝土规范第 8.2.5 条，当 0 时，取 2.01.4.4 受弯构件的长期刚度 B 按混凝土规范式 8.2.2 计算：B B sMk / Mq( - 1) + Mk 4833.71*9.06/9.06*(2-1)+9.06 2416.85kNm 1.4.5
12、 挠度 f Q kLy4 / B 0.00168*31*3.65 4/2416.85*1000 3.8mmf / Ly 3.8/3650 1/953(2) 2-2池壁计算工况一：池内有水，池外无土1 双向板： B-11.1 基本资料1.1.1 工程名称： 工程一1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 铰支1.1.3 荷载标准值1.1.3.1 永久荷载标准值三角形荷载： g k1 35kN/m 永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 G 1.27，对由永久荷载效应控制的组合，取 G 1.271.1.3.2 可变荷载标准值： q k 01.1.4
13、 荷载的基本组合值1.1.4.1 板面 Q MaxQ(L), Q(D) Max44.45, 44.45 44.45kN/m 1.1.5 计算跨度 L x 7300mm，计算跨度 L y 3650mm，板的厚度 h 250mm （h L y / 15）1.1.6 混凝土强度等级为 C25， f c 11.943N/mm ， f t 1.271N/mm ， f tk 1.779N/mm 1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 f y 300N/mm ， E s 200000N/mm 51.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 a s 42mm、板面 a s 42mm1.1.9 裂缝宽度验算时执行的规
14、范： 给水排水工程构筑物结构设计规范（GB 500692002）1.2 弯矩标准值1.2.1 平行于 L x 方向的跨中弯矩 M xMxgk1 (0.0045+0.2*0.0253)*35*3.65 2 4.46kNm1.2.2 平行于 L y 方向的跨中弯矩 M yMygk1 (0.0253+0.2*0.0045)*35*3.65 2 12.22kNm1.2.3 沿 L x 方向的支座弯矩 M xMxgk1 -0.0367*35*3.65 2 -17.11kNm1.2.4 沿 L y 方向的支座弯矩 M yMygk1 -0.0622*35*3.65 2 -29.00kNm1.3 配筋计算1.3.1 平行于 L x 方向的跨中弯矩 M xMxk 4.46kNm，M xq 4.46kNm；Mx MaxM x(L), Mx(D) Max5.66,
