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1、第二章 非混相驱替及注水开发指标概算 第一节 一维不稳定驱替 第二节 重力分异情况下的驱替 第三节 底水锥进 第四节 面积注水开发指标计算 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 第六节 改善水驱效果的水动力学方法 1 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 背景： 实践表明，当油井完全水淹，仍有相当量的原油剩余 在储层中，胜利油田含水94%时，采出程度仅20%左右。 剩余在地层中的原油称为剩余油。研究剩余油饱和度的 影响因素，有利于揭示提高采收率的机理，便于采用 EOR或水动力学方法改善油田开发效果。 2 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 一、微观驱替效率 注水微观驱替效率ED：从注入水波及的孔隙体积中
2、采出的 油量与被注入水波及的地质储量之比。 / / oio oio D oi oi SBSB E SB = oiS： 注水时平均含油饱和度， 此时平均地层压力为注水时平均含油饱和度， 此时平均地层压力为 i P ； oS：注水期某一时刻平均含油饱和度；注水期某一时刻平均含油饱和度； 3 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 当油的体积系数不变，即Boi=Bo时 1 oioo D oioi SSS E SS = 当被水波及的孔隙体积中含油饱和度降至残余油饱和度Sor时 1 or D oi S E S = 即为最大驱油效率 此时水驱采出油量 oi pwpwD oi S NVE B = 采出程度 (1)
3、 or DVV oi S REEE S = Vpw:注入水波及范围的孔隙体积 EV:波及系数 4 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 二、粘滞力和毛管力对剩余油饱和度的影响 研究表明，剩余油饱和度大小与油水粘滞力和毛管力大小有关，改变驱替速 度、界面张力、水的粘度都可以影响剩余油饱和度大小。 根据实验结果和量纲分析，剩余油饱和度是粘滞力同毛管力之比的无量纲数 组的函数。 wca o w uN coscos = 粘滞力 毛管力 Nca毛管数。 w ca o w u N = 5 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 岩心见水时饱和度与的关系 /cos ca N 由图可知，粘滞力与毛管力比值增大，则发生拘
4、留时 的含油饱和度变小。 图中结果代表了 在水驱油过程中，剩 余油被拘留的进程。 /cos ca N 6 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 修正的毛管数，以代替u，并增加粘度比修正。 oior u SS 0.4 ()cos w cam oioro wo u N SS = 当修正后的毛管数较 小时（如小于10-6）， 剩余油饱和度变化不大， 这是一个以毛管力为主 的驱替区域。 拐点表示了以毛管力为主过渡到以粘滞力为主。过渡 带出现在Ncam值10-4-10-5范围内。 7 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 建立剩余油饱和度同粘滞力与毛管力之比的相关关系， 有利于正确判断在何种条件下剩余油饱和度（
5、采收率）与 注水速度无关，以及确定水驱后剩余油饱和度的最终采收 率。 三、剩余油的可流动性 剩余油被油水之间的界面张力限制在多孔介质中，理论上可 以通过增加粘滞力或降低油滴界面张力将油滴驱出。 研究改变毛细管数的大小能否降低Sor 8 第五节 剩余油饱和度及其可流动性 * wrwwrw ca o wwo wo w vkkkkpp N LL = Nca*以达西速度求得的毛细管数Nca*=Nca 当Nca*10-5时，剩余油 不可流动；当Nca*10-5时， 剩余油可流动性随着毛细管数 的增加而迅速增加。 当l0-7 Nca* 10-5时，连 续油和不连续油的可流动性与 毛细管数的相关关系是不同的。 9
