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1、HZQF50/220架桥机校核计算郑州市华中建机有限公司2014-2-202目录一 架桥机主要技术参数 .3二 架桥机设计采用标准 .3三 计算载荷系数 .4四 计算载荷 .54.1 自重载荷 .54.2 工作状态横向风载荷 .54.3 非工作状态横向风载荷 .64.4 整机横移惯性力 .74.5 小车提梁纵移惯性力 .7五 工况 .7六 主梁计算 .8七 支腿计算 .197.1 前支腿计算 .197.2 中支腿计算 .20八 结 论 .21九 附表 .229.1 许用应力表 .223HZQF50/220 步履式架桥机校核计算一 架桥机主要技术参数1） 额定起吊能力 220t2） 跨度 50m
2、3） 提升速度 0.6m/min4） 小车横移速度 1.6m/min5） 小车纵移速度 4.6m/min6） 整机横移速度 2.9m/min7） 整机纵移速度 4.6m/min二 架桥机设计采用标准除 本 规 格 书 另 有 规 定 外 ， 本 起 重 机 的 设 计 、 制 造 、 安 装 和 试 验 应遵 照 下 述 最 新 版 本 的 规 范 和 标 准 以 及 经 买 方 认 可 的 等 于 或 高 于 本 规 格书 所 列 的 替 代 标 准 。2.1 起重机设计规范 GB38112.2 起重机试验规范和程序 GB59052.3 起重机械安全规程 GB60672.4 钢结构设计规范
3、GB500172.5 钢结构施工及验收规范 GB502052.6 通用门式起重机 GB/T144062.7 钢结构工程质量检验评定标准 GB5022142.8 钢结构焊缝外形尺寸 GB108542.9 电气装置安装工程施工及验收规范 GB232三 计算载荷系数3.1 自重振动载荷系数 1故 ，1a10.10.9.1.053.2 起升载荷动载系数 22min2qBV=1.1 =0.34 =0.013m/s inq21.3.3 运行冲击系数 441.058rVhh_轨道高度差 5mm起重机的纵移速度（ ）,0.077m/sr ms故 取为 1.14过孔平稳，无冲击 取值 1.043.4 动载实验载
4、荷起升动载系数62=0.5(1+).1.=05（四 计算载荷4.1 自重载荷主梁 5单梁平均重 0.83t/m 小车 18236t前支腿 .t中支腿 45后托架 7t后支腿 2.附件部分 45t前横移轨道 9中横移轨道 17t整体重约 245t4.2 工作状态横向风载荷计算风压 ( )20.65SPV2Nm计算风速 （ ）SswCA 风力系数250PNm主梁第一根前片 wCA1.78.10.56.73t第一根后片 合 8.03tP03t第二根前片 w.2.5t第二根后片 合 0.165t16小车（单）wPCA1.2507.8.2t混凝土梁 w.3.9t4.3 非工作状态横向风载荷主梁第一根前片
5、 wPCKA1.7508.71250.74.6t第一根后片 合 50.2twP46.t第二根前片 .2.9t第二根后片 合 1.02tw010小车（单）wPCKA.257.84t前支腿 w1.03.60.12.54t中支腿 wPCKA.752.5.3t 后托架 w1.0.670.2.8t后支腿 wPCKA.752.3.54t 74.4 整机横移惯性力主梁 1.54.0.16=.35t小车 （单）84混凝土梁 .2.t支腿前支腿 1.580.16=.02t中支腿 43后托架 .7.t后支腿 152016=074.5 小车提梁纵移惯性力小车惯性力 1.580.25=.06t混凝土梁惯性力 27五
6、工况A 前端大悬臂，过孔前支腿到达前方桥墩，未下落一刻，计算主梁强度、刚度和支反力（前支腿过孔带三分之一前横移轨道） 。计算载荷: 自重载荷、二分之一梁重 、工作状态横向风载荷 和 惯性载荷。B 前、后小车提梁运行，前小车提梁运行至前跨中,计算主梁跨中强度、刚度和支反力。计算载荷: 自重载荷、二分之一梁重 、工作状态横向风载荷 8和 惯性载荷。计算载荷：工作状态横向风载荷、自重载荷、小车提梁纵移惯性载荷和混凝土梁重。C 两小车提梁运行至架梁位置制动。计算载荷：自重载荷、梁重载荷、横向风载荷和小车提梁纵移惯性载荷。D 整机侧负重提梁横移，架设边梁工况。计算载荷：工作状态横向风载荷、横移惯性载荷、
7、自重载荷和混凝土梁重载荷。六 主梁计算工况 A 计算9过孔前端悬臂挠度为 957mm过孔反力 中支腿 竖向反力 247t 桥机横向 4.3t后托架 竖向反力 70t 桥机横向 1.0t屈曲因子SET TIME/FREQ LOAD STEP SUBSTEP CUMULATIVE1 1.2588 1 1 12 1.2595 1 2 23 1.2789 1 3 3屈曲因子大于 1，满足要求。悬臂根部大面积应力 257MPa10MISES 应力补强后11上弦应力有风载荷时小于 230MPa，无风载荷时为 213MPa工况 B 计算小车到跨中，跨中挠度 90mm支反力 中支腿 竖向反力 272t 后支腿
8、 竖向反力 68t 桥机横向 1.6t前支腿 竖向反力 86.5t 桥机横向 1.7t12前小车到跨中，结构应力未大于材料许用值前跨中应力 132MPa13主梁跨中净挠度 100.5mm工况 C 计算14跨中挠度 46mm支反力 中支腿 竖向反力 248t 后支腿 竖向反力 8.1t 桥机横向 1.6t前支腿 竖向反力 171t 桥机横向 3.3t前支腿腹板与下弦杆连接位置局部应力大于 235MPa15前支腿支撑处主梁腹板与下弦杆连接部位局部应力 283MPa16MISES 应力 主梁腹板与下弦杆连接部位有局部应力大于 160MPa工况 D 计算17单侧最大位移 63.2mm支反力 中支腿 竖
9、向反力重侧 176t 轻侧 74t后支腿 竖向反力重侧 0.9t 轻侧 8.3t 桥机横向 1.5t前支腿 竖向反力重侧 118t 轻侧 32t 桥机横向 1.7t前支腿处下弦与腹板连接位置局部应力大于 235MPa补强方案18屈曲因子SET TIME/FREQ LOAD STEP SUBSTEP CUMULATIVE1 1.5337 1 1 12 1.6993 1 2 23 1.7287 1 3 3屈曲因子大于 1，满足要求。七 支腿计算7.1 前支腿计算前支腿横梁计算19支腿横梁单边受力 118t弯曲应力计算： 418.0.75.3=28MPa69剪切应力计算 418.0a976复合应力 =25P257Pa外套管销轴计算 4218.06Ma31a375孔壁承压 4c18.0=19Pa326Pa27外套管承压 418.0Ma5296前支腿满足要求。7.2 中支腿计算架边梁中支腿一侧承受最大载荷 176t，中支腿横梁受压：外侧 124t、内侧 52t梁弯矩 M=1
