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1、书书书油气输送钢管的发展动向与展望李 鹤 林（中国石油天然气集团公司管材研究所） 摘 要 简要介绍了油气输送管的发展历程和管线钢的技术进步； 在评介管线钢的组织分类的基础上， 论述了针状铁素体型管线钢的性能特点； 重点评述了螺旋缝埋弧焊管与直缝埋弧焊管、 高频电阻焊管 （ERW） 与无缝钢管的比较与选择； 论述了高压输气钢管断裂控制的意义、 进展及存在问题； 讨论了我国未来油气管线工程对高性能管线钢的需求， 包括高强度管线钢、 低温用管线钢、 具有良好断裂控制性能的管线钢、 抗 HIC 管线钢、 抗 CO2腐蚀管线钢、 抗大变形管线钢及钢/ 玻璃纤维复合管等。关键词 油气输送 钢管 管型 针状
2、铁素体 断裂控制 今后 10 15 年，全球总能源消耗将比现在增加 60%左右，其中天然气消耗将翻一番1， 2。天然气需求的增长主要集中在北美、 欧洲和经济迅速发展的亚洲。从地域上来看， 用户主要在工业发达的城市地区， 而油气田则大部分在极地、 冰原、 荒漠、 海洋等偏远地带。因而作为石油和天然气的一种经济、 安全、 不间断的长距离输送工具，油气输送管道在近 40 年得到了巨大的发展， 这种发展势头在未来的几十年中仍将持续下去。预计今后 10 15 年内， 我国共需各类油气输送钢管1000 104t左右（不包括城市管网）1， 3。! 油气输送钢管的历史回顾管道输送是石油、 天然气最经济、 合理
3、的运输方式。目前， 全世界石油、 天然气管道的总长度已超过 2. 30 106km， 并以每年 2 1043 104km的速度增加。我国从 1958 年开始建设长距离原油输送管道 （新疆） ， 1965 年开始建设长距离天然气输送管道 （四川） 。我国已建成的石油天然气输送管线所使用的螺旋焊管， 主要是由原中国石油天然气总公司的6 个焊管厂生产。焊管用的板卷， 在 20 世纪 50年代到 70 年代主要采用鞍钢等厂家生产的 A3、16 Mn 钢； 70 年代后期和80 年代则采用从日本进口的 TS 52K 钢 （相当于 X52 钢） ； 90 年代， 塔里木三条油气管线： 鄯乌输气管线、 库鄯
4、输油管线和陕京输气管线的 X52、 X60、 X65 钢热轧板卷主要由上海宝钢和武钢生产供应。直缝埋弧焊管过去一直依赖国外进口。西气东输工程采用 X70 钢级， 跟上了国外的发展水平。X70 钢级螺旋缝焊管全面实现了国产化， 直缝埋弧焊管前期仍依赖进口， 后期采用了河北青县巨龙钢管公司的 JCOE 焊管。1. 1 油气输送管的发展历程我们的祖先在公元前 600 年即开始用竹筒输送天然气。后来， 英国人用木管和铅管输送天然气， 其安全性极差。输送油、 气的大口径钢管， 是20 世纪初首先在美国发展起来。1926 年， 美国石油学会发布的 API 5L 标准只包括三个碳素钢级。1947 年发布的
5、API 5LX 增加了 X42、 X46、 X52 三个钢级。1964 年的 API 5LS 将螺旋焊管标准化。1967 1970 年期间 API 5LX 和 5LS 增加了 X56、X60、 X65 三个钢级， 1973 年增加了 X70 钢级。1987 年 6 月， API 5LX 和 5LS 合并于第 36 版SPEC 5L 中。第 36 版到现在的第 43 版包括A25、 A、 B、 X42、 X46、 X52、 X56、 X60、 X65、 X70、X80 共 11 个钢级。X100 已开发成功， 但尚未列入 API 标准。目前， 全世界油气输送管的用量中，X65 和 X70 钢之和
6、占 85%以上。油气输送管的几个里程碑4： 1806 年英国伦敦安装了第一条铅制管道； 1843 年铸铁管开始用1焊管第 27 卷第 6 期2004 年 11 月于天然气管道； 1925 年美国建成第一条焊接钢管天然气管道； 1967 年第一条高压、 高钢级 （X65）跨国天然气管道 （伊朗至阿塞拜疆） 建成； 1970 年在北美开始将 X70 管线钢用于天然气管道； 1994年德国开始在天然气管道上使用 XS0 钢级5；1995 年加拿大开始使用 XS0 钢级6； 2000 年开始开发玻璃纤维 - 钢复合管用于高压天然气管道； 2002 年 TCPL 在加拿大建成了一条管径 1219mm、
7、壁厚 14. 3 mm、 X100 钢级的 1 km 试验段。同 年，新 版 的 CSZ24512002 中 首 次 将Grace690 （X100） 列入加拿大国家标准2； 2004 年2 月， EXXon Mobil 石油公司采用与日本新月铁合作研制的 X120 钢级焊管在加拿大建成一条管径914 mm、 壁厚 16 mm、 1. 6 km 长的试验段。油气输送管道输送压力和钢级随年代的发展变化如图 16和图 27所示。全球已建立的 XS0管线如表 12所示。1. 2 管线钢的技术进步管线钢是近 30 年来在低合金高强度钢基础上发展起来的。为了全面满足油气输送管线对钢的要求， 在成分设计和
8、冶炼、 加工成型工艺上采取了许多措施， 从而自成体系。管线钢已成为低合金高强度钢和微合金钢领域最富有活力、 最具研究成果的一个重要分支。在成分设计上， 大体上都是低碳 （超低碳） Mn - Nb - Ti 系或 Mn - Nb -V （Ti） 系， 有的还加入 Mo、 Ni、 Cu 等元素。表 2S是 XS0 和 X100 管线钢代表性的化学成分和力学性能。图 1 输送压力随年代的发展变化图 2 管线钢钢级随年代的发展变化表 1 全球已建立的 X80 管道项目序号建设年代国家工程名称长度/ km钢管厂直径/ mm壁厚/ mm119S5德国Megal !3. 2曼内斯曼111S13. 6219S
9、6斯洛伐克第四输气管道1. 5曼内斯曼142215. 631990加拿大Nova EXpress East26NKK106710. 64199251993德国Ruhr Gas/ Schluech Lauter115. 5Ruhr Gas/ Werne Wetter144欧洲钢管12191S. 3/19. 46199471995S91997加拿大Nova Matzhivian54East Alberta System33Central Alberta Sytem91East Alberta System27IPSCO121912. 0102001112002英国Cambricge M. G47.
10、 1H. S. Wilbughby42欧洲钢管121914. 3/20. 6121915. 1/21. S合 计560. 92焊 管 2004 年 11 月 表 2 X80 和 Xl00 管线钢的化学成分和力学性能钢级厚度/mm化学成分/ %! （C） ! （Si） ! （MI）! （Nb）! （MO） ! （Ti）其它CegPcm!S/MPa!b/MPa/%夏比冲击功母材热影响区DWTT（85%）温度/CE/ J温度/CE/ JSATT/CAX8016. 90.040.251.760.030.140.01Cu、 Ni0. 39 0. 18559476578-45 133-4592-45X10
11、017. 50.060.251.800.040.190.02Cu、 Ni、 V 0. 44 0. 2070687081-20 179-20 154-25BX8015. 00.060.251.610.050.170.02Ni0. 38 0.1658864691-20 252-20 147-35X10019. 10.060.221.960.050.110.01Cu、 Ni0. 45 0. 1971084884-20 133-10 130-15CX8019. 00.060.161.850.040.200.01Ni0. 43 0.1858465689-20 263-20 169-72X10019. 1
12、0.070.091.810.040.200.01Cu、 Ni0. 50 0. 2073081090-10 162-20DX8019. 10.050.111.800.050.01Cu、 Ni、 V 0. 39 0. 1859070184-30 319-30 249-50X10020. 00.060.301.780.060.370.02Ni0. 47 0. 1971888781-40 186-20 175-30EX8013. 60.070.421.910.050.030.020. 41 0. 19X10019. 10.070.251.930.050.280.02Cu、 Ni0. 48 0. 217
13、3979293-20 235-20 135-15 历史上发生的许多次油气输送管道恶性事故， 促使人们对管道安全可靠性进行研究， 并对管线钢和钢管从技术上提出了相应的要求， 促进了管线钢的不断发展。表 39为几起典型事件及改进措施。图 310为管线钢技术要求随时间的变化。表 3 管线钢发展过程中的几起典型事故及措施时间事 件措 施1943 年碳钢韧脆转变现象的发现船板规范 CVN 15 ft - lb1954 年认识到韧脆转变现象与管线管有关TUV 提出管线钢管 3. 5 kgm/ cm2冲击功要求1960 年美国发生 13 km 的脆性裂纹长程扩展事故BMI 提出了 DWTT 试验要求1968
14、 年至1969 年发现管线存在延性裂纹的长程扩展现象发展了几种止裂预测模型， 规定了最小冲击韧性值1970 年提出建设阿拉斯加到加拿大的天然气管线X80 管线钢管的开发一度成为热点， 提出 - 69 C低温韧性要求1972 年在阿拉伯的一条 X65 管线发生 HIC 失效提出 BP 试验 （NACE TM0284）1974 年实物爆破试验发现已有模型不能准确预测止裂性能（富气、 断口分离、 高应力水平及模型本身的缺陷） 开发止裂环， 修正止裂预测模型， 改进高强度管线钢的轧制工艺1978 年在澳大利亚及加拿大的管线上发现应力腐蚀开裂冶金质量提高， 改进外防腐图 3 管线钢技术要求随年代的变化3
15、 第 27 卷第 6 期 李鹤林： 油气输送钢管的发展动向与展望 现代冶金技术可以使钢有很高的纯净度、 均匀性和超细化的晶粒。高纯净钢冶炼技术包括铁水处理脱硫、 脱磷、 转炉冶炼降碳、 脱磷， 炉外精炼（如 RH 和 KIP 等） 脱气脱硫等。高均匀性的连铸技术包括连铸过程的电磁搅拌、 连铸板坯轻压下技术等； 此外， 控制轧制、 强制加速冷却使钢获得优良的显微组织和超细晶粒。钢的各种强化手段中， 晶粒细化是唯一能够既提高强度又提高韧性的强化手段。控轧控冷 （TMCP） 可以使微合金化管道钢的铁素体晶粒细化到 5 卜， 而对 TMCP 工艺进行改进， 实施形变诱导铁素体相变 （DIFT） ，可以
16、进一步使铁素体晶粒细化到 l 2 卜。受埋弧焊接热量输入的影响， 埋弧焊管热影响区的韧性较低。降低钢中硅、 钒含量可以减少热影响区 M - A 相， 从而提高其韧性。对于高强度管线钢， 降低碳含量也是有效的。管线钢经TiO 处理 （或称 TiO 钢） ， 弥散分布的 TiO 质点可以更有效地改善焊接热影响区韧性。在此基础上开发的含镁 TiO 钢， 其细化热影响区晶粒的效果尤为显著。在 l995 年微合金化国际会议上， T. Tanka 提出了全 TMCP （TOTAL TMCP） 的概念。其要点为： 纯净钢冶炼； 夹杂物形态控制； HAZ 显微组织控制； 降低板坯中心偏析； 板坯加热温度控制；
17、 控制轧制； 织构控制； 加速冷却。近年来， JFE 钢铁公司研究开发了超级 TMCP工艺， 其实质为传统的 TMCP + 在线热处理， 如图4 所示。在线热处理 （回火） 可以使纳米级的（Nb、 V、 Ti） C 沉淀析出。与传统 TMCP 相比， 新工艺生产的同钢级管线钢板材化学成分总量显著降低， 即 Ceg 和 Pcm 降低， 对改善焊接性能是有利的， 也降低了 HIC 敏感性。另外， 不同厚度的板材可以采用相同的化学成分。图 ! 超级 TMCP 工艺示意图# 管线钢的组织与性能2. l 管线钢的组织类型3， ll目前， 商用管线钢按组织状态分类， 主要有铁素体 + 珠光体 （包括少珠光
18、体） 型和贝氏体 （含针状铁素体） 型两类。XlOO 和 Xl2O 管线钢的组织， 各厂商的差别较大， 一般为超低碳贝氏体 + 马氏体型， 新日铁提供的 Exxon Mobil Xl2O 钢级试验段的 UOE 焊管则为下贝氏体组织。铁素体 - 珠光体钢的基本成分是 C - Mn 系，这是 2O 世纪 6O 年代以前管道钢的基本组织形态， 一般采用热轧和正火处理。当要求较高强度时， 加入微量 Nb、 V。C - Mn 系铁素体 + 珠光体钢的抗拉强度、 屈服强度、 冷脆转化温度与成分和组织的关系如下l2：UST =295 +27. 5 （%Mn）+82. 6 （%Si）+3. 9 （%珠光体）+
19、7. 8d-l/2 N/ mm2；YS =lO4 +32. 6 （%Mn）+84 （%Si）+7. 8d-l/2 N/ mm2；ITT =63 +44 （%Si）+2. 2 （%珠光体）+258 （%Al）-ll. 6d-l/2 C。由上式可见， 珠光体可以提高抗拉强度， 但对屈服强度没有贡献； 珠光体对 C - Mn 钢的韧性有损害， lO% 的珠光体可以提高韧脆转变温度22C。为了提高韧性必须降低 C 含量， 即降低珠4焊 管 2OO4 年 ll 月 光体含量。C 含量的降低也提高了焊接性。这是少珠光体钢产生的背景。少珠光体管线钢的典型化学成分为 Mn -Nb、 Mn - V、 Mn -
20、Nb - V 等， 代表性钢级为 60 年代末的 X56、 X60 和 X65 钢。在工艺上突破了热轧 - 正火工艺， 进入微合金化钢控轧工艺的生产阶段， 综合运用了晶粒细化、 固溶强化、 沉淀强化等手段。近年来， X65、 X70 钢少珠光体钢除成分设计进一步优化外， 普遍采用了 TMCP 工艺。为进一步提高管线钢的强韧性， 1985 年以后研究开发了针状铁素体钢和超低碳贝氏体钢， 也有人称为第二代管线钢。所谓针状铁素体管线钢， 并不是必须 100%的针状铁素体， 而是针状铁素体、 粒状贝氏体和少量块状铁素体的混合组织， 对于这种类型管线钢的组织目前尚无统一的术语。鉴于针状铁素体（又称板条贝
21、氏体铁素体） 和粒状贝氏体都属于贝氏体范畴， 因此， 也有人把针状铁素体钢称为贝氏体钢。图 5 是 X80 管线钢板条贝氏体铁素体TEM 形貌。图 5 X80 管线钢铁素体板条 TEM 形貌G. Krauss 和 Thompson 等人提出了对铁素体形态的分类， 他们发现低碳微合金钢中的铁素体形态有五类13： 等轴多边形铁素体 PF， 具有等轴形貌， 晶内位错密度低， 无亚结构； 魏氏组织铁素体 WF， 含碳量较低时， 这类铁素体出现的几率较小； 块状铁素体 MF 或准多边形铁素体OF， 它是通过块状转变 （Massive tranformation） 形成， 因此， 晶粒边界极不规则， 内部
22、位错密度较高，晶内有亚结构； 粒状贝氏体 GBF/ GF， 其特征为等轴或条状铁素体基体上分布有等轴状 M/ A 小岛； 针状铁素体 AF， 又称为板条贝氏体铁素体，在组织中成簇出现， 构成板条束， 每个板条束由若干个平行板条组成， 板条间为小角度晶界， 板条束间为大角度晶界， 铁素体基体上有很高的位错密度。上述 5 种铁素体的形成温度顺序降低， 实际材料中各类组织的相对量随冷却速度而改变。试验材料 CCT 曲线见图 6。由图 6 可见， 在较慢的冷却速度下得到等轴多边形铁素体 PF， 随着冷却速度的加快， PF 逐渐被 MF、 GF 及 AF 所取代， 材料的硬度值随之提高。图 6 试验材料
23、 CCT 曲线近年来， 一些钢铁公司在开发高钢级针状铁素体管线钢时， 都从成分设计、 冶炼、 轧制和冷却等方面采取综合措施， 以期获得较多的 AF 组织。超低碳贝氏体钢一般采用 Mn - Nb - Mo - B - Ti系， 控轧控冷。2. 2 针状铁素体型管道钢的性能特点3， 11（1） 优良的强韧性针状铁素体钢通过微合金化和控轧控冷， 综合利用钢的固溶强化、 晶粒细化、 微合金化元素的析出， 强化与亚结构的强化效应， 可使钢的屈服强度达 700 800 MPa， -10 C时的 !# 达400 J 以上。针状铁素体管线钢具有优良的强韧特性的原因之一， 是由于针状铁素体形成过程中的过饱和固溶
24、和细小亚结构。控制针状铁素体强韧性的“有效晶粒” 是针状铁素体板条束。针状铁素体对强韧性的贡献还归结于它的多位相析出形态和细小的有效晶粒尺寸。（2） 较高的形变强化能力和小的包申格（Bauschinger） 效应形变强化决定于材料的应力 - 应变曲线。是否存在屈服平台和屈服伸长的程度对管线钢的形变强化有重要影响。针状铁素体钢与铁素体 + 珠5 第 27 卷第 6 期 李鹤林： 油气输送钢管的发展动向与展望光体钢相比， 具有明显不同的应力 - 应变特征， 见图 7。由于针状铁素体管线钢具有连续屈服行为， 因而有较高的形变强化能力， 从而可补偿和抵消因包申格效应所引起的强度损失。针状铁素体管线钢的
25、强度不会因制管时受拉、 压反复应变而降低 （见图 8） ， 针状铁素体管线钢具有这种优良特性的原因， 被归结于针状铁素体中的亚结构。由于针状铁素体中存在高密度的可移动位错而易于实现多滑移， 因而针状铁素体具有连续的屈服行为和较高的形变强化能力。（3） 良好的焊接性和耐腐蚀性能与铁素体 - 珠光体钢相比， 针状铁素体钢由于采用控轧后的加速冷却工艺， 在强度相同的情况下可采用较低的碳含量和碳当量， 冷裂纹敏感系数低， 焊接性能好。同时， 由于加速冷却工艺的采用及低碳、 超低碳的成分设计， 可消除钢中的带状珠光体， 减小偏析， 改善钢的各向异性和抗 HIC性能。根据上述性能特点， 西气东输工程采用了
26、X70 钢级针状铁素体型管线钢。 （a） 铁素体 - 珠光体钢 （b） 针状铁素体钢图 7 不同组织状态钢的应力 -应变曲线图 8 铁素体 -珠光体与针状铁素体管线钢经过螺 旋焊管制管过程后屈服强度变化的比较3 油气输送钢管的管型选择3. 1 油气输送钢管的主要类型API SPEC 5L 规定油气输送管按生产工艺不同分为无缝钢管、 电阻焊钢管、 埋弧焊钢管等 8种。但主要使用的有无缝钢管（SeamieSS） 、 直缝高频电阻焊管（简写为 ERW ） 、 直缝埋弧焊管（简 写 为 LSAW） 、 螺 旋 缝 埋 弧 焊 管 （ 简 写 为SSAW） 等 4 种。其中 LSAW 按成型方式的不同分
27、为 UOE、 JCOE、 RBE、 CFE、 PFE 等 10 余种。UOE 制管工艺是 1951 年由美国国家钢铁公司 （U. S. Steei） 首先使用的。1968 1976 年得到较大发展。现代 UOE 机组 “O” 型压力机的能力达到 5 X1046 X104t， 可生产外径 1420 mm、 壁厚达 40 mm 的钢管。这种工艺投资高、 产量大，适合单一规格大批量生产， 在小批量、 多规格的场合灵活性较差。为此， 1976 年以后发展了许多不采用 UO 成型的直缝埋弧焊管制造工艺。近年来比较注目的是德国开发的 PFP 成型法， 又称 “渐进式 JCO 成型技术” 。这种工艺比较灵活
28、， 能够兼顾大批量与小批量、 大管径与小管径， 适合中等规模企业。巨龙钢管公司采用这种工艺为西气东输工程提供了 14. 5 X 104t 直缝埋弧焊管。实践证明， UOE 和 JCOE 焊管的质量和安全可靠性是等同的。3. 2 螺旋缝埋弧焊管与直缝埋弧焊管的比较与选择6焊 管 2004 年 11 月 由于无缝钢管和 ERW 钢管尺寸的限制， 主干线 （一般管径较大） 主要采用 LSAW 焊管 （以UOE 为主） 和 SSAW 焊管。而对于 LSAW 焊管和SSAW 焊管的选用， 国外一直有截然不同的意见。美国、 日本总体上是否定 SSAW 焊管的， 认为主干线不宜使用 SSAW 焊管。美国本土
29、近 20 年建造的油气输送主干线， 几乎 100% 为 UOE。俄罗斯总体上是肯定 SSAW 焊管的。德国、 意大利有两派不同的意见。在加拿大， SSAW 焊管与LSAW 焊管完全处于同等位置， 但主干线实际使用量中， SSAW 焊管占 70%左右。我们经过系统调查和分析认为， SSAW 焊管和 LSAW 焊管都采用双面埋弧焊， 焊接接头质量应该可以达到同样水平。SSAW 焊管和 LSAW 焊管的主要区别是焊缝的长度和走向： SSAW 焊管的焊缝较 LSAW 焊管长， 焊缝缺陷的几率较高，这是 SSAW 焊管的劣势； SSAW 焊管焊缝与管道主应力方向有一定角度， 使焊缝缺陷当量长度缩短 （对
30、单个缺陷而言， 危险性减小） ， 这是 SSAW焊管的优势； 上述劣势与优势大体上可以抵消。SSAW 焊管的焊缝走向及母材的特殊方向性， 对止裂是有利的。1998 年， 石油管材研究所和石油规划设计总院共同对国产 SSAW 焊管和进口 UOE 焊管进行了系统的对比试验， 结论是： T国产 SSAW 焊管母材、 焊缝、 热影响区的强度、 韧性 （包括低温韧性、FATT、 DWTT） 和疲劳性能 （包括 !-1、 d! d、 A#th和 f） 达到了进口 UOE 焊管水平； 国产 SSAW焊管的残余拉应力总体上比进口 UOE 焊管高， 表面质量与尺寸精度较 UOE 焊管差； 经过严格质量控制的国产
31、 SSAW 焊管可以用于油气输送主干线。建议一、 二类地区采用 SSAW 焊管， 三、 四类地区采用 LSAW 焊管； 国产 SSAW 焊管若能采用预精焊及机械扩径工艺， 其质量水平和安全可靠性可以全面达到进口 UOE 焊管水平。2000 年以来， 为了迎战西气东输工程， 宝鸡、青县等 6 个石油钢管厂对各自的 SSAW 焊管生产线进行了大规模技术改造， 包括创立了低残余应力成型法， 研制成功了螺旋焊管管端扩径装置。新生产线生产的螺旋埋弧焊管的残余应力状况优于经过机械扩径的 UOE 焊管， 可在螺旋焊管内表面形成有利的残余压应力； 经管端扩径的螺旋焊管管端尺寸精度 （外径公差、 园度等） 与进
32、口 UOE焊管相当。经对西气东输工程使用的 160 104t焊管质量检验数据统计分析， 管体和焊缝、 热影响区的力学性能指标 （包括低温韧性） ， 国产螺旋焊管与进口 UOE 焊管处于同一水平， 而全尺寸水压爆破试验的爆破应力， 国产螺旋焊管略优于进口UOE 焊管。这说明， 国产螺旋焊管的安全可靠性不亚于进口 UOE 焊管。就世界范围来讲， 由于过去大多数螺旋焊管厂的生产技术比较落后， 影响了螺旋焊管的声誉。从 20 世纪 90 年代以来， 部分螺旋焊管厂不断改进制管技术， 产品质量有了很大提高。欧洲一些油气公司开始改变高压油气输送管道以往只使用UOE 直缝埋弧焊管的做法， 有选择地将一些技术
33、先进、 质量信誉好的厂家生产的螺旋焊管用于高压油气输送管道。德国、 法国、 芬兰、 西班牙和土耳其等国家相继出现了能够生产高质量螺旋埋弧焊管的公司， 并已向一些重要的高压油气输送管线提供大量的螺旋埋弧焊管。这些管线中， 包括著名的土耳其 “蓝流”（BLUE STREAM） 管线， 钢级 X65； 苏丹的穆格莱德管线和富拉管线， 钢级X65。加拿大始终坚持螺旋埋弧焊管用于高压油气输送。加拿大境内的油气输送管线， 70% 的钢管是螺旋埋弧焊管， 其中包括全长 3000 km 的联盟 （ALLIANCE） 管线 （X70 钢级） 和 Tran Canada管道公司总长超过 400 km 的几条 X8
34、0 钢级高压输气管线。比利时等国还将螺旋埋弧焊管用于制造感应加热弯管。近期， 美国一些油气公司的观念也有改变。美国正采用螺旋埋弧焊管建设一条608 km 长的高压输气管线， 钢级 X80， 管径 36 in，壁厚 11. 79 16. 94 mm。3. 3 高频电阻焊管 （ERW） 与无缝钢管的比较截面较小的输送管道 （如支线和城市管网用管） ， 国外一般首选 ERW 焊管。近年来， 超纯净钢的出现和控轧控冷工艺的完善为 ERW 焊管的发展提供了原材料方面更大的支持， 加上整体热处理、 热张力减径等原用于无缝管轧制的技术引用于 ERW 焊管生产， 其产品向高等级、 多元化方向发展， 其性能已等
35、同或超过无缝管， 而价格比无缝钢管便宜。ERW 焊管尺寸精度高， 并且在强度与无缝钢管相同时， 塑性、 韧性更优良。7 第 27 卷第 6 期 李鹤林： 油气输送钢管的发展动向与展望! 油气输送钢管的断裂控制4. 1 油气输送钢管断裂控制的意义20 世纪 60 年代以前， 由于当时冶金水平的局限， 管材韧性较低， 韧脆转化温度较高， 经常发生管道脆性断裂事故。70 年代以后， 随着冶金技术的进步和输送压力的提高， 脆性断裂事故基本消除， 经常发生的是延性断裂事故。对于输送液体的管道， 如原油和成品油管道，可根据 “不启裂准则” 确定夏比冲击值。而输气管道， 对于母材应以止裂准则确定所需的夏比冲
36、击值， 而对于焊缝可以按 “不启裂准则” 来确定所需 CVN。延性断裂的长程扩展和止裂是输气钢管最突出的问题， 一直是研究的热点14 17。对输气管道， 由于气体减压速度 （1c） 较低， 不易止裂。而输气管道的失效往往导致灾难性后果。裂纹扩展越长， 后果越严重。迄今， 全世界最长的输气管裂纹长度为 13 km， 损失最严重的是1989 年前苏联乌拉尔山发生的一次输气管爆裂事故， 造成 1024 人伤亡。美国 1993 年、 1994 年在华盛顿和新泽西洲发生的两起输气管爆裂事故， 损失也很严重。止裂的速度判据为： 当管道开裂速度 1m1c时不能止裂， 而当 1m1. 25） ， 如图 9 和
37、图 10 所示； #输送介质为富气 （C2 C5含量高） 。图 9 控轧钢的上升平台行为图 10 DWTT 断口上的分离 钢管材料断口分离比较严重 （CVP/ CV 1001. 25） ， 而又因故不能进行全尺寸实物爆破试验时， 可采用比较保守的处理办法， 将 Battelle 半经验公式预测的 CVN 乘以 CVP/ CV 100。CVN= CVNBMIX CVP/ CV 100 （CVNBMI94 J 时）式中 CVN止裂所需 CVN 的下限值。在确定西气东输钢管 CVN 下限值时， 由于时间的限制， 无法进行实物爆破试验， 采用上述方法计算并圆整后确定钢管母材 CVN190 J。为了从根
38、本上解决止裂韧性预测的准确性，美国天然气协会 （AGA） 委托美国西南研究院和意大利 CSM 进行更深层次的研究。Kanninen 等人考虑了裂纹扩展过程中气体逸出与管壁扩张之间的相互作用， 提出输气管道纵向裂纹扩展问题的计算模型， 进而将三维流体动力学有限差分算法同壳体有限元算法组合起来， 发展了模拟该问题的计算程序 PFRAC， 并用裂纹尖端张开角CTOA （Crack Tip Opening Angle） 作为对管道动态延性裂纹扩展和止裂的定量评价指标。其判据为： CT Amax CT AC。CT Amax= C （!H/ E）m（!H/ !0）n（D/ t）g式中 C， m， I， g
39、 是与气体性质有关的常数； !H为环向应力； !0为材料流变应力； D 为钢管直径； t为壁厚； E 为材料弹性模量。CT AC可由不同韧带尺寸的 DWTT 试样的冲击能量间接测得。该方法有望解决富气输送时的断裂控制问题， 但实际使用还需进一步做许多试验研究工作。5 油气管道对高性能钢管的需求当前油气管道业面临的挑战是， 在高寒、 深海、 沙漠、 地震和地质灾害等恶劣环境下建设长距离、 高压、 大流量输气管道。因此， 急需开发高性能油气输送管。5. 1 高强度 （X80 及以上） 管线钢及钢管油气输送管道 （特别是天然气管道） 总的发展趋势是持续提高钢管的强度水平， 以期最大限度降低管道建设成
40、本和输送成本。X80 钢是日本、 欧洲、 北美批量生产并正式投入使用的管线钢的最高纲级。X100 和 X120 管线钢也正相继研制成功， 正在进行工业性试验。世界著名的大石油公司积极开展 X80 及 X80以上钢级管线钢的开发和应用研究： Exxon Mobil公司 1996 年分别与新日铁和住友金属签订了共同开发 X120 管线钢的协议， 2001 年已经全面完成， 2004 年 2 月在加拿大修建了长 1. 6 km 的试验段。BP 公司 5 年前与几家钢铁和制管企业合作， 开发了 X100 钢级 UOE 焊管， 为了考核其止裂能力， 进行了多次全尺寸爆破试验。意大利SNAM 公司用 Eu
41、ropipe 公司生产的 X80、 X100 与X70 钢进行对比试验， 认为 X80 钢的现场焊接可9 第 27 卷第 6 期 李鹤林： 油气输送钢管的发展动向与展望以采用与 X7O 钢相近的工艺； 而 X1OO 钢则有所不同， 但只要采取适当措施也可获满意结果。挪威 STATOIL 公司对新日铁、 住友金属、 NKK、 川崎制铁和 Europipe 五家公司提供 XSO 钢级的钢管进行了用于海底管道的可行性研究， 重点研究了可焊性、 焊材匹配、 焊接接头韧性与适应变形的能力， 获满意结果。加拿大 Trans Canaca 管道公司1994 1995 年开始将 XSO 钢级用于其管网， 建成
42、了一条长 3O km 的试验管线； 迄今其管网中已有近 4OO km 的 XSO 钢级管线。XSO 钢管已成功地用于 Alberta 省北部永久冻土地区。2OO2 年， 又在加拿大 Salatoga 建成了一条管径 1219 mm、 壁厚 14. 3 mm 的 X1OO 钢级试验段。为检验止裂性能， 用 36 in （914. 4 mm） 管径的 X1OO 级钢管进行两次全尺寸爆破试验， 试验结果与预测相符。我国西气东输工程采用 X7O 钢级及 1O MPa的工作压力， 跟上了国外的发展水平。当前应积极组织 XSO 钢级管线钢的研究， 并着手更高钢级的前期研究， 做好技术储备， 迎接国际上新一
43、轮管线钢的升级。5. 2 低温状态高强度管线钢及钢管埋地油气输送管道的最低运行温度一般为OC， 但对于裸露管道 （站场及悬跨管段等） ， 钢管的服役温度应按当地的最低温度考虑， 才能确保管道安全运行。在这种情况下， 管线钢的韧脆转变温度应低于当地的极限低温， 并在该温度下有足够的韧性。这对高强度管线钢是相当困难的。5. 3 具有合适断裂控制性能的高强度管线钢和钢管由于气体减压波速度 （!c） 较低， 而钢管开裂速度 （裂纹扩展速率） 往往较高， 致使 !m!c， 裂纹长程扩展， 造成灾难性后果。提高钢管的韧性，可以降低裂纹扩展速率， 使 !m3OO Pa 时必须对管材提出抗 SSCC 和抗 H
44、IC 的要求。随着输气压力的提高， 要满足 H2S3OO Pa 则须将 H2S 的含量降得非常低， 例如： O=1O MPa 时， 需将 H2S降至 O. OO3%以下。因此抗 HIC 钢的需求量是相当大的， 例如欧洲钢管公司的抗 HIC 油气输送管销售量已占 3O%以上。国外批量供应的抗 HIC 管线钢主要是 X65钢级。抗 HIC 的 X7O 级钢管已研制成功， 并在墨西哥一条管线上使用。我国抗 SSCC 和抗 HIC 管线钢的研发刚起步， 需加紧研制工作。提高管材抗 HIC 能力的措施是： !提高钢的纯净度。采用精料及高效铁水预处理 （三脱） 及复合炉外精炼。提高成分和组织的均匀性。在降
45、低硫含量的同时， 进行钙处理； 钢水和连铸过程的电磁搅拌； 连铸过程缓慢压缩 （轻压下） ； 多阶段控制轧制及加速冷却工艺； 限制带状组织等。#晶粒细化。主要在微合金化和控轧工艺上下功夫。$尽量降低碳含量 （一般 # （C） O. O6%） ，控制 Mn 含量， 加 Cu 元素。5. 5 抗 CO2腐蚀管线钢和钢管油田腐蚀中， CO2腐蚀与防护的研究尚不够成熟， 而 CO2腐蚀的后果相当严重。用于从油气井到处理厂间的内部集输管道 （未经脱水、 脱H2S、 脱 CO2） 以及脱 CO2不理想的输气管线， CO2腐蚀问题应引起足够的重视。在 CO2 O. O21O1焊 管 2OO4 年 11 月
46、MPa 的前提下， 根据 !CO2、 !H2S、 Cl-含量的不同，可分别选用 Cr13 马氏体不锈钢、 Cr22 双相不锈钢、 Cr25 超级双相不锈钢、 含 （Ni） 35% 的高Cr - Ni 不锈钢， 直至 Ni 基合金。与普通管线钢材料相比， 不锈钢材料的价格较为昂贵， 为降低成本， 尽量采用上述不锈钢衬里的复合钢管。我国含 CO2气田很多， 但抗 CO2腐蚀的管线钢的研究开发比较薄弱。应注意抗 CO2腐蚀管线钢的正确选择和合理使用， 并注意研究价格较低的经济型抗 CO2腐蚀管线管。5. 6 抗大变形管线钢和钢管通过地震多发区和地质灾害区的油气输送管线， 要求钢管有抗大变形的能力。国
47、外已研制成功了具有抗大变形能力的管线钢。抗大变形管线钢有较高的形变强化指数（#） 、 较大的均匀塑性变形延伸率 （!b） 、 较低的屈强比 （y/ b） 、 无屈服平台。我国属多地震国家，地质灾害 （如滑坡、 泥石流等） 也较严重， 很需要开发这类管线钢。5. 7 钢/ 玻璃纤维复合管随着管道输送压力的不断提高， 对管线钢止裂韧性的要求越来越高， 已超越现代冶金技术的极限。为了解决这一问题， 国外已研究开发了复合材料增强管 （CRLP） ， 即钢/ 玻璃纤维复合管。它既利用了钢的强度， 又发挥了玻璃纤维在止裂方面的优势。钢/ 玻璃纤维复合管可降低管道工程的材料成本、 安装费用及焊接成本等， 还
48、可取代传统的涂层， 目前国内这一方面的研究尚属空白。进行该产品研究开发， 可在保证管道安全可靠性的同时， 提高管道工程的经济性。参考文献1 李鹤林. 天然气输送钢管研究与应用中的几个热点问题. 中国机械工程， 2001， 12 （13） ： 349 3522 黄开文. 国外高钢级管线钢的研究与使用情况. 焊管， 2003， 26 （3） ： 1 103 李鹤林， 冯耀荣. 关于西气东输管线和钢管的若干问题， 石油专用管， 2002， 10 （1） ： 1 94 Mohipour M. High pressure pipelines-trends for the newmillennium. 2
49、000 International Pipeline Conference Pro-ceedings， Calgery， Canada， Otc. 20005 Chaudhari V. German gas pipeline first to use new gener-ation linepipe. Oil & Gas J， Jan， 19956 Janzen T S. The alliance pipeline-a design shift in longdistance gas transmission. Proceeding of InternationalPipeline Confe
50、rence， ASME， Calgery， Canada， 19987 Gray J M. Recent developments in plate and linepipesteel. Microalloying International Inc. 19998 Endo S. Products and technology of steel pipes & tubescorresponding to the reguirement of market. 171st and172st Nishiyama Memorial Seminar. ISIJ， Tokyo， 19959 Pickeri
51、ng F B. High-strength， low-alloy steela decadeof process. Proceedings of Microalloying 75 ASM10 Chino H， Tamehiro H. Proc. of pipe line technology Con-f. . Park A， K. UIU， Antwerpen， 1990. 4111 高惠临. 管线钢 组织、 性能、 焊接行为. 西安： 陕西科学技术出版社， 199512 Pickering F B. The spectrum of microalloyed high strengthlow
52、alloy steel. Proceedings of Microalloying. ASM， 198313 Krauss G， Thompson S W. Ferrite microstructure in con-tinued cooled low-and-ultralow-carbin steel. ISIJ， Inter-national， 1995， 35 （8） ： 937 94514 Vogt G H. Toughness reguirements are studied for largediametergao pipeline. OGJ， 198415 Koch F O. F
53、racture tests show importance of new weldedhigh - pressure pipeline specs for safety. OGJ， 198616 Maxey W A. Fracture in pipeline main influenceing fac-tors. Proceeding of International Seminar on Fracture ofgas Pipelines， Moscow， Mar. 198417 Pistone V. Toughness necessary to prevent ductile frac-tu
54、re propagation. EPRG anniversary meeting， Brussels，Nov. 199718 Wilkowski G M， Mihell J N. Ductile fracture arrest meth-odology for current and future grades of linepipe steel.37thAnnual Conference of Metallurgists， Calgery， Cana-da， 199819 Leis B N. Relationship between apparent（total）CharpyVee-norc
55、h toughness and the corresponding dynamiccrack-propagationresistance.InternationalPipelineConf. . ASME， Calgery， Canada， 1998作者 李鹤林， 男， 1937 年出生， 1961 年毕业于西安交通大学， 中国工程院院士。长期从事石油用钢及石油管工程科技工作。曾任中国石油天然气集团公司管材研究所所长， 现为该所高级顾问、 中油集团咨询中心专家， 兼任中国材料研究学会常务理事、 中国机械工程学会失效分析分会理事长、 陕西省材料研究学会理事长、 西安交通大学材料科学与工程学院名誉
56、院长等职。23 项成果获国家及部省以上科技进步奖； 出版专著 5 本， 在国内外发表论文 160 余篇。联系地址： 陕西省西安市电子二路 32 号 中国石油天然气集团公司管材研究所 邮编： 710065（收稿日期： 2004 -06 -03）（修改稿收稿日期： 2004 -09 -30）编辑 郑一维11 第 27 卷第 6 期 李鹤林： 油气输送钢管的发展动向与展望油气输送钢管的发展动向与展望油气输送钢管的发展动向与展望作者：李鹤林作者单位：中国石油天然气集团公司管材研究所刊名：焊管英文刊名：WELDED PIPE AND TUBE年，卷(期)：2004,27(6)被引用次数：63次 参考文献
57、(18条)参考文献(18条)1.李鹤林 天然气输送钢管研究与应用中的几个热点问题期刊论文-中国机械工程 2001(13)2.黄开文 国外高钢级管线钢的研究与使用情况期刊论文-焊管 2003(03)3.李鹤林;冯耀荣 关于西气东输管线和钢管的若干问题 2002(01)4.Mohipour M High pressure pipelines-trends for the new millennium外文会议 20005.Chaudhari V German gas pipeline first to use new generation linepipe 19956.Janzen T S The
58、alliance pipeline-a design shift in long distance gas transmission 19987.Gray J M Recent developments in plate and linepipe steel 19998.Endo S Products and technology of steel pipestubes corresponding to the requirement ofmarket 19959.Chino H;Tamehiro H Proc.of pipe line technology Con-f 199010.高惠临
59、管线钢-组织、性能、焊接行为 199511.Pickering F B The spectrum of microalloyed high strength low alloy steel.Proceedings ofMicroalloying 198312.Krauss G;Thompson S W Ferrite microstructure in continued cooled low-and-ultralow-carbinsteel外文期刊 1995(08)13.Vogt G H Toughness requirements are studied for large diamete
60、rgao pipeline 198414.Koch F O Fracture tests show importance of new welded high-pressure pipeline specs for safety 198615.Maxey W A Fracture in pipeline main influenceing factors 198416.Pistone V Toughness necessary to prevent ductile fracture propagation 199717.Wilkowski G M;Mihell J N Ductile frac
61、ture arrest methodology for current and future grades oflinepipe steel 199818.Leis B N Relationship between apparent(total) Charpy Vee-norch toughness and thecorresponding dynamic crack-propagation resistance.International Pipeline Conf 1998 本文读者也读过(9条)本文读者也读过(9条)1. 李鹤林.吉玲康.田伟.Li Helin.Ji Lingkang.T
62、ian Wei 高钢级钢管和高压输送:我国油气输送管道的重大技术进步期刊论文-中国工程科学2010,12(5)2. 李鹤林.吉玲康.谢丽华 我国石油钢管的发展现状与展望会议论文-20053. 李鹤林.吉玲康.谢丽华.LI He-lin.JI Ling-kang.XIE Li-hua 中国石油钢管的发展前景展望期刊论文-河北科技大学学报2006,27(2)4. 李鹤林 油气输送钢管的发展动向与展望会议论文-20045. 李鹤林.Li Helin 天然气输送钢管研究与应用中的几个热点问题期刊论文-焊管2000,23(3)6. 冯耀荣.李鹤林 管道钢及管道钢管的研究进展与发展方向(下)期刊论文-石油
63、规划设计2006,17(1)7. 冯耀荣.李鹤林 管道钢及管道钢管的研究进展与发展方向(上)期刊论文-石油规划设计2005,16(5)8. 张伟卫.熊庆人.吉玲康.宫少涛.王冉.ZHANG Wei-wei.XIONG Qing-ren.JI Ling-kang.GONG Shao-tao.WANG Ran 国内管线钢生产应用现状及发展前景期刊论文-焊管2011,34(1)9. 李鹤林 油气管道基于应变的设计及抗大变形管线钢的开发与利用期刊论文-石油科技论坛2008,27(2) 引证文献(64条)引证文献(64条)1.齐丽华.张伟卫.刘小峰.吉玲康.池强.熊庆人 高强度管线钢的原位拉伸形变分析期
64、刊论文-上海交通大学学报 2012(9)2.张帅.任毅.王爽.刘文月 管线钢抗氢致开裂腐蚀性能期刊论文-腐蚀与防护 2012(12)3.齐丽华.牛靖.杨龙.冯耀荣.吉林康.熊庆人.张建勋 X100级高强度管线钢的应变时效行为期刊论文-材料热处理学报 2011(2)4.齐丽华.牛靖.杨龙.冯耀荣.吉玲康.张建勋 塑性形变对高强度管线钢组织与韧性的影响期刊论文-上海交通大学学报 2011(1)5.刘静 热处理工艺对高强度管线钢组织性能的影响期刊论文-中国石油和化工标准与质量 2011(9)6.张小立.张振国.范积伟.穆云超.王亮亮 拉伸速率对高钢级管线钢断裂方式的影响研究期刊论文-中原工学院学报
65、2010(6)7.赵英利.时捷.包耀宗.谢刚 X120级超高强度管线钢生产工艺研究现状期刊论文-特殊钢 2009(5)8.李鹤林.吉玲康 西气东输二线高强韧性焊管及保障管道安全运行的关键技术期刊论文-世界钢铁 2009(1)9.毕宗岳 X80厚壁管线钢不同焊接速度下焊缝韧性研究期刊论文-热加工工艺 2009(3)10.曹华勇.张晨鹏 射流式超声波自动探伤系统在直缝焊管上的应用期刊论文-钢管 2009(2)11.张帅.任毅.王爽.刘文月 回火工艺对高强度管线钢组织性能的影响期刊论文-鞍钢技术 2009(1)12.胡连海.黄坚.李铸国.吴毅雄 高功率CO_2激光焊接管线钢接头的组织与性能期刊论文-
66、中国激光2009(12)13.谢广宇.唐获.张雁.武会宾.黄国建 X70级管线钢硫化物应力腐蚀开裂行为研究期刊论文-中国腐蚀与防护学报 2008(2)14.谢广宇.唐荻.武会宾.黄国建 X70级管线钢硫化物应力腐蚀开裂实验研究期刊论文-物理测试 2008(1)15.王路兵.武会宾.任毅.唐荻.张鹏程 X120级管线钢DQ-T工艺试验研究期刊论文-金属热处理 2007(10)16.张雁.蔡庆伍.谢广宇 显微组织对X65X70管线钢抗H2S性能的影响期刊论文-腐蚀科学与防护技术2007(6)17.李霄 管线钢及输送管的变形能力期刊论文-石油工业技术监督 2007(3)18.杨政.粟庭亚.冯耀荣.陈
67、宏达 高性能管线钢落锤撕裂试样断裂性能的试验研究期刊论文-西安交通大学学报 2006(9)19.李鹤林.吉玲康.谢丽华 中国石油钢管的发展现状分析期刊论文-河北科技大学学报 2006(1)20.夏金明.严威.沈祎军 直缝埋弧焊钢管扩径头的研制期刊论文-钢管 2006(2)21.兰兴昌.张海军.于百勤.余大典 大口径直缝埋弧焊管成型技术的进步期刊论文-钢管 2006(1)22.谢丽华 高压输气钢管落锤撕裂试验研究学位论文硕士 200523.张小立.张振国.范积伟.穆云超.王亮亮 拉伸速率对高钢级管线钢断裂方式的影响研究期刊论文-中原工学院学报 2010(6)24.刘文月.任毅.王爽.张帅 850
68、MPa级管线用钢板的焊接热模拟试验研究期刊论文-金属热处理 2011(4)25.曾明.江海涛.胡水平.赵征志 高钢级X100管线钢的组织与性能期刊论文-材料科学与工程学报 2011(3)26.曾明.胡水平.赵征志.江海涛.王哲 工艺参数对X100管线钢中MA岛和力学性能的影响期刊论文-机械工程材料 2011(12)27.陈叶.费敬银.万冰华.王磊 埋地X80石油管道的应力腐蚀与防护期刊论文-热加工工艺 2011(22)28.吴益文.吉静.朱志秀.徐凌云.胥成民 管环扩张试验结果影响因素探究期刊论文-物理测试 2010(3)29.邵晓东.庄传晶.韩新利.刘养勤.何小东.李发根 酸性环境用油气输送
69、管线钢的研究进展期刊论文-机械工程材料 2010(11)30.吉静.吴益文.徐凌云.王涛.胥成民 金属管环扩张率的修正期刊论文-理化检验-物理分册 2010(4)31.丰振军.曹峰.杨力能.易晓明.上官丰收.雷凌云.赵森 中国油井管研究进展期刊论文-石油工业技术监督2010(7)32.刘硕 高强管线钢管自动环焊技术现状及宝钢研究进展期刊论文-宝钢技术 2009(3)33.王钟羡.孙欣.范进 试件和内压管道裂纹端约束效应的相关性分析期刊论文-机械强度 2009(1)34.李为卫 油气输送管道用大直径双层埋弧焊管期刊论文-焊管 2009(3)35.杨博.邓展飞.王博 浅谈油气混输泵在长庆油田高油气
70、比原油外输中的应用期刊论文-中国科技博览2009(32)36.Feng Yaorong.Chen Hao.Zhang Jinjun.Zhang Kegang Development Prospect of Oil & Gas Pipelinesof CNPC期刊论文-中国油气（英文版） 2008(4)37.张鹏程.唐荻.武会宾.黄国建.王路兵.谢广宇 X80级管线钢硫化物应力腐蚀开裂研究期刊论文-材料保护2008(7)38.冯耀荣.陈浩.张劲军.张可刚 中国石油油气管道技术发展展望期刊论文-油气储运 2008(3)39.孙宏全.徐舟.管军.王麒 中俄输气管道技术方案研究期刊论文-油气储运 20
71、07(6)40.张雁 管线钢不同显微组织对HIC性能的影响学位论文硕士 200741.李宏 直缝埋弧焊钢管生产线预弯工艺期刊论文-焊管 2006(1)42.李鹤林.吉玲康.谢丽华 中国石油钢管的发展前景展望期刊论文-河北科技大学学报 2006(2)43.姜金星.郑宏伟.武会宾.杨柳 X120管线钢调质工艺研究期刊论文-热加工工艺 2012(22)44.李红英.宾杰.林武.魏冬冬.李阳华.曹俊 回火对微合金管线钢疲劳裂纹扩展行为的影响期刊论文-中南大学学报（自然科学版） 2011(9)45.张立君.张燕飞.郭崇晓 2205双相不锈钢双金属复合管焊接工艺研究期刊论文-焊管 2009(4)46.王路
72、兵.任毅.张鹏程.武会宾.唐获 高级别管线钢X100的试验研究期刊论文-钢铁 2008(1)47.王路兵.武会宾.任毅.张鹏程.唐荻 终冷温度对X100管线钢组织与性能的影响期刊论文-热加工工艺2007(14)48.彭在美 试论十一五时期中国ERW焊管发展的对策期刊论文-焊管 2006(6)49.李继红.杨亮.郑雯.陈飞绸.张敏 回归分析在X100管线钢焊接工艺性能预测中的应用期刊论文-热加工工艺 2013(1)50.牛娟霞.巨西民.马佼佼.高飞 我国ERW焊管发展现状及趋势期刊论文-辽宁化工 2012(7)51.朱世东.王栋.李广山.魏斌.赵雪会.李发根 油气田用双金属复合管研究现状期刊论文
73、-腐蚀科学与防护技术 2011(6)52.杨政.任斌.赵新伟.霍春勇.郭万林 铁素体管线钢的分层裂纹及其对断裂的影响期刊论文-材料研究学报2007(3)53.孙永喜 610 ERW焊管生产线技术装备的先进性及ERW焊管的发展方向期刊论文-焊管 2006(6)54.凌星中 冶金结合复合钢管研制和应用期刊论文-焊管 2006(1)55.杨政.霍春勇.冯耀荣 天然气输送管线的止裂机理研究期刊论文-焊管 2005(6)56.孙永喜 我国油气输送用焊管工业发展的前沿问题期刊论文-焊管 2005(5)57.钱海帆 TMCP工艺生产X100管线钢的微观组织及强化机理期刊论文-钢铁研究学报 2011(10)5
74、8.李鹤林 油气管道运行安全与完整性管理期刊论文-石油科技论坛 2007(2)59.兰亮云.邱春林.赵德文.姜艳菲.高秀华.杜林秀 微量硼对热轧低焊接裂纹敏感性钢力学性能的影响期刊论文-钢铁研究学报 2011(6)60.李鹤林.吉玲康.田伟 西气东输一、二线管道工程的几项重大技术进步期刊论文-天然气工业 2010(4)61.李鹤林.吉玲康.田伟 高钢级钢管和高压输送:我国油气输送管道的重大技术进步期刊论文-中国工程科学 2010(5)62.高颖.LI Qiang 大口径直缝焊管有限元仿真技术期刊论文-重型机械 2008(4)63.雷毅.许晓锋.余圣甫 新一代超级钢铁材料在石油工程建设中的应用及展望期刊论文-石油工程建设2006(2)64.李继红.杨亮.张敏 X120管线钢的研究现状与发展前景期刊论文-热加工工艺 2012(22) 本文链接：http:/
