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1、宁波麟沣生物科技有限公司厂区工程塔吊基础专项施工方案编制人： 职务（称） 审核人： 职务（称） 批准人： 职务（称） 编制部门： 批准日期： 宁波市第四建筑工程公司施工组织设计/专项施工方案审批单P06-R001 NO:工程名称宁波麟沣生物科技有限公司厂区工程施工负责人建设地点慈溪杭州湾新区编制人方案名称宁波麟沣生物科技有限公司厂区工程塔吊基础施工方案部门科室审核意见：审核人： 日期： 年 月 日总工程师审核意见：审批人： 日期： 年 月 日目 录一、塔机基础设计1、编制依据2、工程概况3、基础承受荷载计算、分析二、塔机搭设拆卸施工1、塔吊基座施工2、安装施工工艺流程3、塔机安装上升4、塔吊塔
2、身升降要求5、塔机的使用要求6、塔机的拆卸一、塔机基础设计1、编制依据1、建筑结构荷载规范GB50009 2001（2006年版）2、塔式起重机设计规范GB/T13752 923、混凝土结构设计规范GB50010 20104、建筑桩基技术规范JGJ94 20085、塔式起重机混凝土基础技术规程JGJ/T 187 20096、塔式起重机QTZ80型说明书7、宁波宁波麟沣生物科技有限公司厂区工程地质勘察报告2、工程概况本工程为宁波麟沣生物科技有限公司厂房，占地面积为平方米,建筑面积为70747平方米，22.50米高, 五层框架结构,厂房生产类别丙类.耐火等级二级。建筑合理使用年限为50年，屋面防水
3、等级级。本工程设计中0.00相对于勘测报告的相对高程为4.35米。基本风压0.5KPa，地面粗糙程度为B类，结构形式为框架结构。塔机基础图纸中的标高为勘测报告的相对高程，自然地坪的相对高程为3.800m，工程桩为PS-A400预应力方桩。工程地质参数如下表所示：序号岩土名称及状态平均层厚（m）灌注桩摩阻力特征值（KPa）塔基（孔J28）桩周侧阻力qsa桩端阻力qpa1塘渣/2粉质粘土 2.012/3-1粉土 中密6.020/3-2粉土 中密 7.5（1.5/7.2）251500注： 1、持力层土层厚度中分子为桩尖插入深度，分母为土层厚度。根据建筑物高度和总平面布置，采用3台QTZ80塔机，按独
4、立状态（无附墙件）计算高30m计，塔身为方形钢管桁架，结构充实率为0.35。塔机基础采用4根PS-A400预应力离心方桩，基础桩尖持力层为第3-2层，有效桩长10m，塔机的分布位置具体见施工总平面布置图。 3、基础承受荷载计算、分析矩形板式桩基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑桩基技术规范JGJ94-2008 4、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ80（浙江建机）塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)43塔身桁架结构方
5、钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251起重臂自重G1(kN)37.4起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)22小车和吊钩自重G2(kN)3.8最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)11.5最小起重荷载Qmin(kN)10最大吊物幅度RQmin(m)50最大起重力矩M2(kNm)Max6011.5，1050690平衡臂自重G3(kN)19.8平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.3平衡块自重G4(kN)89.4平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)11.8 2、风荷载标准值k(
6、kN/m2)工程所在地浙江 慈溪市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.45塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度A类(近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区)风振系数z工作状态1.49非工作状态1.53风压等效高度变化系数z1.67风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.491.951.670.20.93非工作状态0.81.21.531.951.670.452.15 3、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)251+37.4+3.8+19.
7、8+89.4401.4起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)401.4+60461.4水平荷载标准值Fvk(kN)0.930.351.64322.39倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8+0.9(690+0.522.3943)741.09非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1401.4水平荷载标准值Fvk(kN)2.150.351.64351.77倾覆力矩标准值Mk(kNm)37.422-19.86.3-89.411.8+0.551.7743756.19 4、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)
8、1.2Fk11.2401.4481.68起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)481.68+84565.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.422.3931.35倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422+3.811.5-19.86.3-89.411.8)+1.40.9(690+0.522.3943)1100.15非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2401.4481.68水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.451.7772.48倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(37.422-19.86.3-89.411.8)+1.40.5
9、51.77431130.04 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1承台长l(m)4.8承台宽b(m)4.8承台长向桩心距al(m)3.2承台宽向桩心距ab(m)3.2桩直径d(m)PS-A400(240)方桩承台参数承台混凝土等级C35承台混凝土自重C(kN/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度(kN/m3)19承台混凝土保护层厚度(mm)50配置暗梁否矩形桩式基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： Gk=bl(hc+h)=4.84.8(125+019)=576kN 承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2576=691.2kN 桩对角线距离
10、：L=(ab2+al2)0.5=(3.22+3.22)0.5=4.53m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：Qk=(Fk+Gk)/n=(401.4+576)/4=244.35kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+FVkh)/L =(401.4+576)/4+(756.19+51.771)/4.53=422.89kN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+FVkh)/L =(401.4+576)/4-(756.19+51.771)/4.53=65.81kN 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： Qmax=(F+G)/n+(M
11、+Fvh)/L =(481.68+691.2)/4+(1130.04+72.481)/4.53=558.94kN Qmin=(F+G)/n-(M+Fvh)/L =(481.68+691.2)/4-(1130.04+72.481)/4.53=27.5kN 四、桩承载力验算桩参数桩混凝土强度等级C60桩基成桩工艺系数C0.85桩混凝土自重z(kN/m3)25桩混凝土保护层厚度(mm)35桩入土深度lt(m)10桩配筋自定义桩身承载力设计值是桩身承载力设计值570KN地基属性是否考虑承台效应否土名称土层厚度li(m)侧阻力特征值qsia(kPa)端阻力特征值qpa(kPa)抗拔系数承载力特征值fak
12、(kPa)粉土21200.8-粉土62000.7-粉土72515000.7-粉土1.62112000.8- 1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=d=0.44=1.6m 桩端面积：Ap=0.40.4-d2/4=3.140.242/4=0.115m2Ra =uqsikli+qpk(Aj+pAp1)u桩身的周长，u=1.6m； Aj空心桩桩端净面积，Aj=0.16m2； p桩端土塞效应系数，p=0.8； Ap1空心桩敞口面积，Ap1=0.045m2； =1.6(212+620+225)+1500（0.115+0.80.045）=536.9kNQk=244.35kNRa=536.9kN Qkmax=422.89kN1.2Ra=1.2429.65=644.28kN 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算 Qkmin=65.81kN0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nd2/4=113.1410.72/4=989mm
