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1、. . . 矩形板式基础计算书 计算依据： 1、塔式起重机混凝土基础工程技术标准JGJ/T187-2019 2、混凝土结构设计规GB50010-2010 3、建筑地基基础设计规GB50007-2011 一、塔机属性塔机型号QTZ63(TC5013)-江汉塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)40塔机独立状态的计算高度H(m)40塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)401起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461水平荷载标准值Fvk(kN)18.92倾覆力矩标准值Mk(kNm)673.
2、94非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)401水平荷载标准值Fvk(kN)75.25倾覆力矩标准值Mk(kNm)1261.02 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.35Fk11.35401541.35起重荷载设计值FQ(kN)1.35Fqk1.356081竖向荷载设计值F(kN)541.35+81622.35水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3518.9225.542倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.35673.94909.819非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.35Fk1.35401541.35水平荷载设计值Fv(kN)1.35Fvk1.3
3、575.25101.588倾覆力矩设计值M(kNm)1.35Mk1.351261.021702.377 三、基础验算基础布置图基础布置基础长l(m)5.5基础宽b(m)5.5基础高度h(m)1.35基础参数基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重c(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)50地基参数修正后的地基承载力特征值fa(kPa)180 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=blhc=5.55.51.3525=1020.938kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.351020.938=1378.266k
4、N 荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力： Mk=1261.02kNm Fvk=Fvk/1.2=75.25/1.2=62.708kN 荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力： M=1702.377kNm Fv=Fv/1.2=101.588/1.2=84.656kN 基础长宽比：l/b=5.5/5.5=11.1，基础计算形式为方形基础。 Wx=lb2/6=5.55.52/6=27.729m3 Wy=bl2/6=5.55.52/6=27.729m3 相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩： Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=1261.025.5/(5.52+5.52
5、)0.5=891.676kNm Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=1261.025.5/(5.52+5.52)0.5=891.676kNm 1、偏心距验算 (1)、偏心位置 相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值： Pkmin=(Fk+Gk)/A-Mkx/Wx-Mky/Wy =(401+1020.938)/30.25-891.676/27.729-891.676/27.729=-17.3070 偏心荷载合力作用点在核心区外。 (2)、偏心距验算 偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(1261.02+75.251.35)/(401+1020.938)=0.958m 合力作
6、用点至基础底面最大压力边缘的距离： a=(5.52+5.52)0.5/2-0.958=2.931m 偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=0.9585.5/(5.52+5.52)0.5=0.678m 偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=0.9585.5/(5.52+5.52)0.5=0.678m 偏心荷载合力作用点至eb一侧x方向基础边缘的距离：b=b/2-eb=5.5/2-0.678=2.072m 偏心荷载合力作用点至el一侧y方向基础边缘的距离：l=l/2-el=5.5/2-0.678=2.072m bl=2.0722.072=4.295m20.1
7、25bl=0.1255.55.5=3.781m2 满足要求！ 2、基础底面压力计算 荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 Pkmin=-17.307kPa Pkmax=(Fk+Gk)/3bl=(401+1020.938)/(32.0722.072)=110.36kPa 3、基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(401+1020.938)/(5.55.5)=47.006kN/m2 4、基础底面压力验算 (1)、修正后地基承载力特征值 fa=180.00kPa (2)、轴心作用时地基承载力验算 Pk=47.006kPafa=180kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力
8、验算 Pkmax=110.36kPa1.2fa=1.2180=216kPa 满足要求！ 5、基础抗剪验算 基础有效高度：h0=h-=1350-(50+20/2)=1290mm X轴方向净反力： Pxmin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(401.000/30.250-(1261.020+62.7081.350)/27.729)=-47.619kPa Pxmax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wx)=1.35(401.000/30.250+(1261.020+62.7081.350)/27.729)=83.410kPa 假设Pxmin=0,偏心安全，得 P1x=(b+B)/2
9、)Pxmax/b=(5.500+1.600)/2)83.410/5.500=53.838kPa Y轴方向净反力： Pymin=(Fk/A-(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(401.000/30.250-(1261.020+62.7081.350)/27.729)=-47.619kPa Pymax=(Fk/A+(Mk+Fvkh)/Wy)=1.35(401.000/30.250+(1261.020+62.7081.350)/27.729)=83.410kPa 假设Pymin=0,偏心安全，得 P1y=(l+B)/2)Pymax/l=(5.500+1.600)/2)83.410/5.500=53
10、.838kPa 基底平均压力设计值： px=(Pxmax+P1x)/2=(83.41+53.838)/2=68.624kPa py=(Pymax+P1y)/2=(83.41+53.838)/2=68.624kPa 基础所受剪力： Vx=|px|(b-B)l/2=68.624(5.5-1.6)5.5/2=735.992kN Vy=|py|(l-B)b/2=68.624(5.5-1.6)5.5/2=735.992kN X轴方向抗剪： h0/l=1290/5500=0.2354 0.25cfclh0=0.25114.355001290=25364.625kNVx=735.992kN 满足要求！ Y轴
11、方向抗剪： h0/b=1290/5500=0.2354 0.25cfcbh0=0.25114.355001290=25364.625kNVy=735.992kN 满足要求！ 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=0+0=0kPafaz=326.65kPa 满足要求！ 四、基础配筋验算基础底部长向配筋HRB400 20150基础底部短向配筋HRB400 20150基础顶部长向配筋HRB400 20150基础顶部短向配筋HRB400 20150 1、基础弯距计算 基础X向弯矩： M=(b-B)2pxl/8=(5.5-1.6)268.6245.5/8=717.593kNm 基础Y向弯矩： M=
12、(l-B)2pyb/8=(5.5-1.6)268.6245.5/8=717.593kNm 2、基础配筋计算 (1)、底面长向配筋面积 S1=|M|/(1fcbh02)=717.593106/(114.3550012902)=0.005 1=1-(1-2S1)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S1=1-1/2=1-0.005/2=0.997 AS1=|M|/(S1h0fy1)=717.593106/(0.9971290360)=1549mm2 基础底需要配筋：A1=max(1549，bh0)=max(1549，0.001555001290)=10642mm2 基础底长向实际配筋
13、：As1=11827.333mm2A1=10642.5mm2 满足要求！ (2)、底面短向配筋面积 S2=|M|/(1fclh02)=717.593106/(114.3550012902)=0.005 2=1-(1-2S2)0.5=1-(1-20.005)0.5=0.005 S2=1-2/2=1-0.005/2=0.997 AS2=|M|/(S2h0fy2)=717.593106/(0.9971290360)=1549mm2 基础底需要配筋：A2=max(1549，lh0)=max(1549，0.001555001290)=10642mm2 基础底短向实际配筋：AS2=11827.333mm2A2=10642.5mm2 满足要求！ (3)、顶面长向配筋面积 基础顶长向实际配筋：AS3=11827.333mm20.5AS1=0.511827.333=5913.667mm2 满足要求！ (4)、顶面短向配筋面积 基础顶短向实际配筋：AS4=11827.333mm20.5AS2=0.
