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1、五、模型建立与分析本桥整体模型采用空间有限元程序MIDAS CIVIL2012计算，并以公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2004）和公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）为标准，按A类预应力混凝土结构进行验算。主桥采用梁格法建立模型进行分析。采用梁单元建模时，对于简支小箱梁、端横梁以及中横梁采用梁单元进行模拟，其截面特性按照实际设计截面定义。采用虚拟横梁模拟小箱梁之间的横向联系，其截面特性取顶板厚度及虚拟横梁之间的宽度进行定义，不考虑虚拟横梁的自重。梁单元整体模型如下图所示：5.1 计算模型图在Midas模型中按照实际的施工顺序模拟施工。在施工过程中，结构的
2、安装与拆除、荷载的加载与卸载、边界条件的改变等均通过相应组的激活与钝化实现。六、持久状况承载能力极限状态验算结果 6.1 截面受压区高度 表6.1 截面受压区高度相对界限受压区高度b钢筋种类C50及以下C55/C60C65/C70C75/C80R2350.620.600.58-HRB3350.560.540.52-HRB400/KL4000.530.510.49-钢绞线、钢丝0.400.380.360.35精轧螺纹钢筋0.400.380.36-6.2 正截面抗弯承载能力验算 图6.1 正截面抗弯承载能力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第
3、5.1.5条验算，结构重要性系数x作用效应的组合设计最大值存在大于构件承载力设计值，位于中横梁两端单元。由于该处截面变化较大，存在突变，可忽略。其他位置单元计算结果均小于构件承载力设计值，因此满足规范要求。 6.3 支反力计算 表6.2 支反力计算结果表格节点FX(kN)FY(kN)FZ(kN)MX(kNm)MY(kNm)MZ(kNm)262-22.5429.7561532.4920.0000.0000.00026321.18610.0341667.8970.0000.0000.000264-22.5657.5801724.5290.0000.0000.00026521.6907.824175
4、4.8980.0000.0000.000266-22.4985.1351921.7180.0000.0000.00026721.9415.3411935.7790.0000.0000.000268-22.3842.5882034.4280.0000.0000.00026922.1082.7572046.1920.0000.0000.000270-22.251-0.6071843.8530.0000.0000.00027122.251-0.2521831.6210.0000.0000.000272-22.109-2.7571575.7180.0000.0000.00027322.385-2.58
5、81549.9280.0000.0000.000274-21.944-5.3411484.6220.0000.0000.00027522.501-5.1361464.2980.0000.0000.000276-21.694-7.8231471.6210.0000.0000.00027722.569-7.5811472.7000.0000.0000.000278-21.194-10.0331690.7140.0000.0000.00027922.549-9.7571621.8090.0000.0000.000七、持久状况正常使用极限状态验算结果 7.1 结构正截面抗裂验算 对于部分预应力A类构件
6、，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件： 但在荷载长期效应组合下： 图7.1 结构正截面抗裂验算短期效应组合结果图形图7.2 结构正截面抗裂验算长期效应组合结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第6.3.1-1条验算: 短期效应组合满足规范要求。长期效应组合满足规范要求。 7.2 结构斜截面抗裂验算 对于A类和B类部分预应力混凝土构件，在作用（荷载）短期效应组合下，应符合下列条件：预制构件：现场浇筑（包括预制拼装）构件：图7.3 结构斜截面抗裂验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第6.
7、3.1-2条验算:满足规范要求。八、持久状况构件应力验算结果 8.1 正截面混凝土法向压应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第7.1.5-1条，荷载取其标准值，汽车荷载考虑冲击系数。受压区混凝土的最大压应力： 未开裂构件： 允许开裂构件：图8.1 正截面混凝土法向压应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第7.1.5条验算:满足规范要求。 8.2 斜截面混凝土的主压应力验算 按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第7.1.6条，混凝土的主压应力应符合下式规定：图8.
8、2 斜截面混凝土的主压应力验算结果图形结论：按照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）第7.1.6条验算：满足规范要求。九、详细计算表格说明：表格中轴力和剪力单位kN，弯矩和扭矩单位kNm，应力单位MPa。表9.1 正截面抗弯承载能力验算详细计算表格单元位置最大/最小组合 名称类型验算rMuMn12I最大cLCB35MY-MAXOK83.447856.8912I最小cLCB10MY-MINOK-28.305067.1612J最大cLCB15MY-MAXOK3316.099037.9812J最小cLCB24-OK2503.389037.9813I最大cLCB15MY
9、-MAXOK3348.109039.5613I最小cLCB24-OK2503.289039.5613J最大cLCB15MY-MAXOK5334.899904.9013J最小cLCB24-OK3993.739904.9014I最大cLCB15MY-MAXOK5334.899907.6114I最小cLCB24-OK3993.739907.6114J最大cLCB16MY-MAXOK8621.5012036.0514J最小cLCB23-OK6400.2512036.0515I最大cLCB16MY-MAXOK8739.0412036.0515I最小cLCB23-OK6432.4012036.0515J最
10、大cLCB16MY-MAXOK12456.6914096.7015J最小cLCB23-OK9092.7614096.7016I最大cLCB16MY-MAXOK12521.0914096.7016I最小cLCB23-OK9117.8714096.7016J最大cLCB16MY-MAXOK14692.9014851.2516J最小cLCB23-OK10538.2814851.2517I最大cLCB16MY-MAXOK14719.8914851.2517I最小cLCB23-OK10545.1914851.2517J最大cLCB16MY-MAXNG15203.0114851.2517J最小cLCB23
11、-OK10779.8714851.2518I最大cLCB16MY-MAXNG15263.0314851.2518I最小cLCB23-OK10795.0514851.2518J最大cLCB16MY-MAXNG14953.5914851.2518J最小cLCB23-OK10677.4814851.2519I最大cLCB16MY-MAXOK14847.2214851.2519I最小cLCB23-OK10618.0714851.2519J最大cLCB16MY-MAXOK12944.9614120.2519J最小cLCB23-OK9373.1414120.2520I最大cLCB16MY-MAXOK128
12、71.3014120.2520I最小cLCB23-OK9330.3014120.2520J最大cLCB16MY-MAXOK9207.3212060.6720J最小cLCB23-OK6701.8612060.6721I最大cLCB16MY-MAXOK9125.8512060.6721I最小cLCB23-OK6673.6912060.6721J最大cLCB16MY-MAXOK5643.939921.0221J最小cLCB33MY-MINOK4136.359921.0222I最大cLCB16MY-MAXOK5643.939918.3222I最小cLCB33MY-MINOK4136.359918.3222J最大cLCB16MY-MAXOK3608.099067.5822J最小cLCB33MY-MINOK2613.519067.5823I最大cLCB15MY-MAXOK3525.239065.6523I最小cLCB24-OK2607.679065.6523J最大cLCB31MY-MAXOK
