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1、 卓越筑就精品 创新实现发展满堂脚手架施工（方案）报审表工程名称沈阳亚泰城(南区)地下室车库工程施工编号监理编号日 期2014年4月25日致 （监理单位）：我方已编制完成了沈阳亚泰城（南区）地下室车库满堂脚手架施工专项方案 技术文件，并经相关技术负责人审查批准，请予以审定。附：沈阳亚泰城地下室八区九区满堂脚手架施工专项施工方案13页4册 施工总承包单位 项目经理 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师 日 期 总监理工程师审核意见：审定结论： 同意 修改后再报 重新编制监 理 单 位 总监理工程师 日 期 2表A17-2 会签单会签部门意 见负责人生 产技 术质 量安 全建设单位意见：单位公章
2、：负 责 人：日 期： 目 录一、搭设方案1（一）基本搭设参数1（二）材料及荷载取值说明1二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算1（一）板底模板的强度和刚度验算1（二）底模方木的强度和刚度验算3（三）托梁材料计算4（四）立杆稳定性验算6（五）立杆的地基承载力计算8（六）拆模时间计算8二、工程特点及施工材料要求9三、脚手架杆配件的技术要求9四、脚手架搭设、使用和拆除的技术要求9沈阳亚泰城（南区）地下室车库工程满堂脚手架施工专项方案建设单位：沈阳亚泰吉盛房地产开发有限公司监理单位： 施工单位：吉林亚泰建筑工程有限公司第一项目部项目经理： 张立国编 制 人： 帅涛编制时间：2014年4月25日 卓越
3、筑就精品 创新实现发展沈阳亚泰城地下室八区九区工程满堂脚手架施工专项方案一、搭设方案（一）基本搭设参数模板支架高H为3.1m，立杆步距h（上下水平杆轴线间的距离）取0.9m，立杆纵距la取1m，横距lb取1m。立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度a取0.1m。整个支架的简图如下所示。 模板底部的方木，截面宽50mm，高90mm，布设间距0.3m。（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用 48 3.5钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，应经试验，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员
4、及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。二、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。（一）板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算，如图所示: （1）荷载计算，按单位宽度折算为线荷载。此时，模板的截面抵抗矩为：w1000182/6=5.40104mm3；模板自重标准值：x10.31 =0.3kN/m；新浇混凝土自重标准值：x20.15241 =3.6kN/m；板中钢筋自重标准值：x30.151.11 =0.165kN/m；施工人员及设备活荷载标
5、准值：x411 =1kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x521=2kN/m。以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为： g1 =(x1+x2+x3)1.35=(0.3+3.6+0.165)1.35=5.488kN/m； q1 =(x4+x5)1.4=(1+2)1.4 =4.2kN/m；对荷载分布进行最不利布置，最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值。 跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1max = 0.08g1lc2+0.1q1lc2 = 0.085.4880.32+0.14.20.32=0.077kNm 支座最大弯矩
6、计算简图支座最大弯矩计算公式如下：M2max= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.15.4880.32-0.1174.20.32= -0.094kNm；经比较可知，荷载按照图2进行组合，产生的支座弯矩最大。Mmax=0.094kNm；（2）底模抗弯强度验算取Max(M1max，M2max)进行底模抗弯验算，即 =0.094106 /(5.40104)=1.734N/mm2底模面板的受弯强度计算值 =1.734N/mm2 小于抗弯强度设计值 fm =15N/mm2，满足要求。（3）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.65.4880.
7、3+0.6174.20.3=1.765kN；按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算： =31765.215/(2100018)=0.147N/mm2；所以，底模的抗剪强度 =0.147N/mm2小于 抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2满足要求。（4）底模挠度验算模板弹性模量E=6000 N/mm2；模板惯性矩 I=1000183/12=4.86105 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，底模的总的变形按照下面的公式计算： =0.159mm；底模面板的挠度计算值 =0.159mm小于挠度设计值v =Min(300/150，10
8、)mm ，满足要求。（二）底模方木的强度和刚度验算按三跨连续梁计算（1）荷载计算模板自重标准值：x1=0.30.3=0.09kN/m；新浇混凝土自重标准值：x2=0.15240.3=1.08kN/m；板中钢筋自重标准值：x3=0.151.10.3=0.05kN/m；施工人员及设备活荷载标准值：x4=10.3=0.3kN/m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：x5=20.3=0.6kN/m；以上1、2、3项为恒载，取分项系数1.35，4、5项为活载，取分项系数1.4，则底模的荷载设计值为：g2 =(x1+x2+x3)1.35=(0.09+1.08+0.05)1.35=1.646kN/m；q2 =(x
9、4+x5)1.4=(0.3+0.6)1.4=1.26kN/m； 支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax= -0.1g2la2-0.117q2la2= -0.11.64612-0.1171.2612=-0.312kNm；（2）方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40802/6=4.267104 mm3； =0.312106/(4.267104)=7.314N/mm2；底模方木的受弯强度计算值 =7.314N/mm2 小于抗弯强度设计值fm =13N/mm2 ，满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0.6g2la+0.617q2la=0.61.6
10、461+0.6171.261=1.765kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算： =0.827N/mm2；所以，底模方木的抗剪强度 =0.827N/mm2小于抗剪强度设计值fv=1.3N/mm2满足要求。（4）底模方木挠度验算方木弹性模量 E=9000 N/mm2；方木惯性矩 I=40803/12=1.707106 mm4；根据JGJ1302001，刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算，不乘分项系数，因此，方木的总的变形按照下面的公式计算： =0.521(x1+x2+x3)la4/(100EI)+0.192(x4+x5)la4/(100EI)=0.526 mm；底模方木的挠
11、度计算值 =0.526mm 小于 挠度设计值v =Min(1000/150，10)mm ，满足要求。（三）托梁材料计算根据JGJ1302001，板底托梁按二跨连续梁验算，承受本身自重及上部方木小楞传来的双重荷载，如图所示。 （1）荷载计算材料自重：0.0384kN/m；(材料自重，近似取钢管的自重，此时，偏于保守)方木所传集中荷载：取（二）中方木内力计算的中间支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.11.6461+1.21.261=3.323kN；按叠加原理简化计算，钢管的内力和挠度为上述两荷载分别作用之和。（2）强度与刚度验算托梁计算简图、内力图、变形图如下：托梁采用：木方 :
12、 4080mm；W=42.667 103mm3；I=170.667 104mm4； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN) 中间支座的最大支座力 Rmax = 12.127 kN ；钢管的最大应力计算值 = 1.122106/42.667103=26.307 N/mm2；钢管的最大挠度 max = 4.692 mm ；支撑钢管的抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 =26.307 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 fm=205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度计算值 =4.692小于最大允许挠度 v=min(1000/150,10) mm,满足要求!（四）立杆稳定性验算 立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（1）立杆荷载。根据规程，支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK为模板及支架自重，显然，最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（
