《大工秋钢筋混凝土结构课程设计模版及要求[整理]》由会员分享，可在线阅读，更多相关《大工秋钢筋混凝土结构课程设计模版及要求[整理]（14页珍藏版）》请在金锄头文库上搜索。
1、网络教育学院 钢筋混凝土结构课程设计 题目: 华宇单层厂房单向板设计 学习中心 : 专业: 土木工程 年级: 秋季 学号: 学生: 指导教师 : 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 1基本情况 华宇单层工业建筑的中间楼面详见图1-1 ”建筑平面图”。中间楼面 使用的是现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖。现在对其进行结构设计。 设计的内容 : 生产车间的四周外墙全为240 的承重砖墙 , 主梁端墙处 : 370mm370mm壁柱; 设置钢筋混凝土柱, 截面尺 寸 400mm 400mm 。 楼盖自重 : 钢筋混凝土容重 3 25/kN m; 楼面活荷载 , 单位是 0.5
2、2 /kNm; 楼面面层 : 水磨石地面 2 0.65/kNm; 板底粉刷 : 2 0.40/kN m。 混凝土 : C20 、 C25 或 C30; 钢筋: 次梁及主梁受力筋用HRB335或 HRB400级钢筋 , 板内及 梁内的其它钢筋能够采用HPB300或 HRB335级钢筋。 图 1-1 建筑平面图 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 2 单向板结构设计 2.1 板的设计 2.1.1恒荷载标准值 板的永久荷载标准值 80mm 现浇钢筋混凝土板 0.0825=2kN/ 2 m 10mm 厚大理石地
3、面 0.0128=0.28kN/ 2 m 20mm 板底混合砂浆抹灰 0.0217=0.34kN/ 2 m 合计 2.62kN/ 2 m 板的可变标准荷载值 3.5kN/ 2 m 永久荷载分项系数取1.2 或者 1.35, 因楼面可变荷载标准值为 3.5kN/ 2 m , 因此可变荷载分项系数应取1.4 。于是板的荷载总计算 值 q= Gk g + Q k q =1.35 2.62+0.7 1.4 3.5=6.967kN/ 2 m q= G k g + Q k q =1.2 2.62+1.4 3.5=8.044kN/ 2 m 由于 , 因此取 q=8.044kN/ 2 m, 近似取 q=8kN
4、/ 2 m 图 2-1 板的计算简图 2.1.2内力计算及配筋 : 在表 2-1 可查得 , 板的弯矩系数 m分别为 : 边跨中为 1/11; 离端第二支座为 -1/11; 中跨中为 1/16; 中间支座为 -1/14, 则有 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 M1= MB=1/11( g+q) l0 2=1/118.04 2.022=2.982KN m M2=M3=1/16( g+q) l0 2=1/168.04 2.002=2.01 KN m Mc= 1/14( g+q) l0 2=1/14 8.04 2.002= 2.297KNm 取 1m宽板带作为计算单元
5、, b=1000mm, 混凝土 C30,板的最小保 护 层 厚 度 为C=15mm, 板 厚h=80mm, h0=80-20=60mm; 1=1.0,fc=14.3KN/mm2; HPB235, fy=210N/mm2。 板的配筋计算过程如表2-1 所示 表 2-1 板的配筋计算表 截面1 B 2 C M( mkN) 1 M B M 2 M 2 8.0 M c M c M8 .0 2 0 )(lqgM2.982 -2.982 2.01 1.608 -2.297 -1.838 2 01 bhf c ( mkN) 51.48 2 01 bhf M c s 0.058 0.058 0.039 0.0
6、31 0.045 0.036 s 211 (614.0 b ) 0.06 0.06 0.04 0.033 0.046 0.037 5.01 s 0.97 0.97 0.92 0.934 0.908 0.926 0 /hfMA yss( mm 2) 243.9 243.9 173.4 136.6 200.8 157.5 选钢筋 轴线 轴线 6/8160 6/8160 6/8160 6/8160 轴线6/8160 6/8160 6/8160 6/8160 实际配筋 轴线 轴线 246mm 2 246mm 2 246mm 2 246mm 2 轴线246mm 2 245mm 2 1246mm 2 24
7、6mm 2 2.2 主梁的设计 2.2.1荷载设计值 ( 为简化计算 , 将主梁的自重等效为集中荷载) 次梁传来的荷载 : 9.1496.3=57.64kN 主梁自重 ( 含粉刷 ) : ( 0.65-0.08) 0.3 2.0 25+2 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 ( 0.65-0.08) 0.015 172.0 1.2=10.958kN 活荷载设计值 : Q=26100.86.3=163.8 kN 恒荷载设计值 : G=57.64+10.958=68.6kN 2.2.2计算简图 主梁的实际结构如图所示, 主梁端部支承在墙上的支承长度 a=370mm, 中
8、间支承在400mm 400mm的混凝土柱上 , 其计算跨度按以 下方法确定 : 边跨: lo1= ln+a/2+b/2=(6000-200-120)+400/2+400/2=6080mm Lo1=1.025ln+b/2=(600-200-120)+200=6022mm 故 lo1 取 6022mm 中跨 lo2=6000mm 计算简图如图所示。 图 2-2 主梁计算简图 2.2.3内力设计值计算 1) 弯矩设计值 : QLkGLkM 21 其中, 21kk可由书中表查取 , L为计算跨度 , 对于 B支座 , 计 算跨度可取相邻两跨的平均值。 2) 剪力设计值: QkGkV 43, 其中 ,
9、43 kk可由书中表查可 知。 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 表 2-3 主梁弯矩计算 项 次 荷载简图 1 / Mk B Mk / 2 / MkcMk / GGGGGG 47.94 244.0 61.103 267.0 88.25 067.0 61.103 267.0 QQ QQ 97.246 289.0 32.113 133.0 97.112 133.0 32.113 133.0 QQ 46.38 045.0 32.113 133.0 88.169 200.0 32.113 133.0 QQ Q Q 70.195 229.0 97.264 311.0 40
10、.144 170.0 83.75 089.0 min M)(mkN 组合项次+ 组合值56.01 -368.58 87.09 179.44 max M)(mkN 组合项次+ 组合值341.44 195.76 由此可作出下列几种情况下的内力图: +; +; + 表 2-4 主梁剪力计算 项次荷载简图 A Vk /左BVk /右BVk / GGGGGG 90.42 733.0 16.74 267.1 53.58 00.1 QQQQ 45.111 866.0 95.145 134.1 0 0 QQ QQ 67.88 689.0 73.168 311.1 27.157 222.1 组合项次 minV
11、(kN) + 154.35 + -242.89 + 215.8 3) 截面承载力计算 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 主梁跨中截面按T形截面进行计算 , 其翼缘宽度取三者最小值 按梁跨考虑 : f b= 3 o l =5.5/3=1.833M 按净距n S考虑 f b =b+ns=0.4+6.2=6.7m 按翼缘高度 f h考虑0h=650-60=590 0 h hf = 590 100 =0.1690.1, 则翼缘不受限 制 故应取 f b=2.30m 考 虑 弯 矩 值 较 大 , 故 应 按 双 排 受 力 钢 筋 设 置 , 则 跨 中 0 h=h-60
12、=650-60=590mm; 判断各跨中截面属于哪一类T 形截面 , ) 2 ( 0 1 f cff h hfhb=1.0 230010011.9 (590-100/2) =1333.392.97 KN m 故属于第一类T形截面 支座处按矩形截面考虑, 由于弯矩值较大, 故应按双排受力钢 筋设置 , 则跨中0 h=h-90=650-90=560mm; 主梁的正截面承载力及配筋计算见表, 斜截面承载力及配筋计 算见表 ; 表 2-5 主梁正截面承载力计算 截面边跨中中间支应中间跨中 M( KNm) 338.70 455.77 219.33 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者
13、删除。 0 () 2 b QkN m- 34.85 - 0 () 2 b MQkN m- 320.92 - 2 00 1 2 c M xhh f b 0.035 0.344 0.019 0.35 b x0.036 b 0.441 b 0.0190.2 1.38 0.2 0.93 0.2 是否满足要求是是是 注: 1 最小配筋率min=(45 yt ff / , 0.2max ) % = 0.2% 2 HRB335 钢筋, b=0.55, 表 2-6 主梁斜面承载力计算 截 面边支座支座 B左支座 B右 V( KN) 122.05 225.53 315.16 )(25.0 0 KNfbh cc3
14、25.5V 316.5V 416.5V )(7.0 0 KNbhfV tc131.1V 124.5V 124.50.106% 0.114 0.106% 0.114 0.106% 是否满足要求是是是 注: yv t sv f f 24.0 min,=0.106%,由min,sv计算出S=205.1mm, 因此取 S 205mm, 而由构造要求知箍筋的最大间距为250, 故可取 S=200mm 2.3 次梁的设计 按考虑塑性内力重分布设计。根据本车间楼盖的实际使用情况, 楼盖的次梁和主梁的可变和在不考虑梁从属面积的荷载折减。 2.3.1荷载 永久荷载设计值 板传来永久荷载 3.144 2=6.28
15、8kN/m 次梁粉刷 0.02( 0.45-0.08) 217 1.2=0.34kN/m 次梁自重 0.2( 0.45-0.08) 25 1.2=2.22kN/m 合计 g=8.788kN/m 可变荷载设计值 q=4.9 2=9.8kN/m 资料内容仅供您学习参考，如有不当或者侵权，请联系改正或者删除。 荷载总设计值 g+q=18.588KN/m 2.3.2计算简图 次梁在砖墙上的支承长度为240mm 。主梁截面为300mm 600mm 。 计算跨度 : 中间跨o l =n l=6000-300=5700mm 跨度差 ( 5850-5700) /5700=2.6% 小于 10%, 可按等跨连续梁 计算。次梁计算简图如图所示。 图 2-7 次梁计算简图 2.3.3次梁内力计算 由表 11-1 可查得 , 板的弯矩系数 mb分别为 : 边跨中为 1/14; 第一内支座为 -1/11; 中间跨中为1/16; 中间支座为 -1/14,则有 1) 截面承载力计算: 次梁跨中按T 型截面计算 , 其翼缘宽度取下面两者中较小者: bf =l/3=5100/3=1700mm bf =b+sn=200+ =2200mm,故取 bf =1700mm 。 判断各跨内截面属于哪一类型T 型截面 : 取 h0=400-35=365mm, 则有 : 1fc bf hf
