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1、学 海 无 涯,西部文化产业中心 电梯井道内脚手架施工方案,0,贵州建工集团有限公司 2016 年 10 月 施工组织设计（方案）内部审批表,1,学 海 无 涯,目录 一、编制依据 . 3 二、工程概况 . 3 三、搭设方案 . 4 四、架体搭设要点 . 4 五、架体安全性验算 . 5 六、架体 16#工字钢主梁安全性验算 . 9,2,学 海 无 涯,一、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011。 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91。 3、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011。 4、钢结构设计规范GB50017-2003 5、西部文化中心工程施
2、工图。 6、本工程施工组织设计和模板施工方案。 7、建设部危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987 号）、2009254 号。 二、工程概况 本工程为超高层办公楼，地上 38 层，地下 4 层，建筑总高度为 160.15m，建筑总 面积为 92406.89 。基础为筏板结构，主体为框筒、剪力墙结构，电梯井内壁净空尺 寸为 26002700 ，全现浇钢筋混凝土结构，楼层结构标高如下：,学 海 无 涯,三、搭设方案 主体施工时室内电梯井道内的脚手架采用采用简易井字形落地式普通扣件钢管脚手 架作为操作架和安全防护架使用，具体搭设为电梯基坑顶面二层楼面标高为第一段 （总高度为 2.26.
3、73.93.95.36=28m），架体基础为底板；二层楼面标高 六层楼面标高为第二段（总高度为 5.25=26m），架体基础为 18#工字钢；六层楼面标 高十二层楼面标高为第三段（总高度为 5.24.155=25.95m），架体基础为 18#工 字钢；十二层楼面标高十九层楼面标高为第四段（总高度为 4.157=29.05m），架 体基础为 18#工字钢；十九层楼面标高二十六层楼面标高为第五段（总高度为 4.15 7=29.05m），架体基础为 18#工字钢；二十六层楼面标高三十三层楼面标高（总高 度为为第六段 4.1525.353.63.353=27.3m），架体基础为 18#工字钢；三十 四
4、层楼面标高 屋面构架层楼面标高为第七段（ 总高度为 3.35 4 3.3 10.45=27.15m），架体基础为 18#工字钢，所有架体均待电梯安装时拆除。 四、架体搭设要点 1、电梯井内脚手架搭设高度不大于 30m。 2、二层以上的架体采用 18#工字钢作为架体基础，工字钢与墙体主筋焊接牢固，在壁 混凝土浇筑前做好预埋工作，工字钢和架体同步拆除。 3、每个井道设二道 18#工字钢作为基础主梁，并平行井道短边方向，主梁之间设二道 10#槽钢作为构造连接。 4、架体每层设水平剪刀撑一道，四周每边设二道与墙体顶撑杆，确保架体稳定性。,3,学 海 无 涯,5、架体首层设硬防护一道，以上楼层采用水平篼
5、网和硬防护各层交叉设置。 6、架体搭设操作流程和材质、安全管理要求参照外脚手架工程施工方案、建筑施工扣 件式钢管脚手架安全技术规范执行。 五、架体安全性验算 （一）架体参数,4,（二）荷载参数,（三）设计简图,学 海 无 涯,平台水平支撑钢管布置图 （四）顶部支撑（纵向）钢管验算,G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2klb/2 =0.3501.80/2=0.315kN/m; Q1k= q1klb/2 =2.5001.80/2=2.250kN/m; Q2k= q2klb/2 =1.5001.80/2=1.350kN/m; 1、强度计算,1.2(0.033+0.315)+1.4,板
6、底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算。 q=1.2(G1k+G2k)+1.4(Q1k+Q2k)= (2.250+1.350)=5.458kN/m;,5,6,学 海 无 涯 板底支撑钢管计算简图 M =ql2/8=5.4581.802/8=2.210kNm; max Rmax=ql/2=5.4581.80/2=4.912kNm; =M /W=2.210106/(4.49103)=192.278N/mm2f=205.00N/mm2; max 满足要求。 2、挠度计算 q=G +G +Q +Q =0.033+0.315+2.250+1.350=3.948kN/m 1k2k1k2k R =ql/2=3.
7、9481.80/2=3.553kN; max =5ql4/384EI=5 3.948 (1.80 103)4/(384 206000.00 10.78 104)=8.301mmmin1800.00/150,10mm=10.000mm 满足要求。 （五）横向支撑钢管验算,由于横向支撑钢管上无支撑（纵向）钢管传递的荷载，因此横向支撑钢管不受竖向 荷载，只作构造构件，故不作计算。 （六）立杆承重连接计算,Rc=8.00.80=6.400kNR=5.850kN 满足要求。 （七）立杆的稳定性验算,7,学 海 无 涯,NG1=(la+1.00 lb)/2+2.00 h*g1k/h H+g1k la 0.
8、00/4.00=(1.80+1.00 1.80)/2+2.001.800.033/1.8030.000+0.0331.800.00/4.00=2.970kN NG2=g2klalb/4.00=0.3501.801.80/4.00=0.283kN; NG3=g3kla/2=0.1400.90=0.126kN; NG4=g4kla/2=0.0100.90=0.009kN; NQ1=q1klalb/4.00=2.5001.801.80/4.00=2.025kN; NQ2=q2klalb/4.00=1.5001.801.80/4.00=1.215kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2
9、(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.9 1.4(NQ1+NQ2)=1.2 (2.970+0.283+0.126+0.009)+ 0.9 1.4(2.025+1.215)=8.149kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=11.501.80=2.700m 长细比=L /i=2.700103/(1.5910)=169.811=250 0 满足要求。 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.1911.5001.8=3.216m 长细比= L /i=3.216103/（1.5910）=202.245 0 由查表得到立杆的稳定系数=0.177 = =0.740.800.20=0.118kN/m
10、2 kzso M =0.91.4 lh2/10=0.91.40.1181.801.802/10=0.087kNm； wk =kN/ A+M /W=0.60 8.149 103/(0.177 4.24 102)+0.087 106/(4.49 w 103)=84.524N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求。 （八）连墙件验算,8,学 海 无 涯,1、强度验算 = =0.740.800.20=0.118kN/m2 kzso A =1.801.8011=3.2m2 W Nw=1.4kAw=1.40.1183.2=0.537kN N=Nw+N0=0.537+3.00=3.537kN 长细比=
11、L /i=(0.40+0.12)103/(1.5910)=32.704，由查表得到立杆的稳定 0 系数=0.936。 N =0.85Af= 0.850.9364.24010-4205.00103=69.154kN f N=3.537Nf=69.154kN 满足要求。 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 单扣件承载力设计值 Rc=8.00.80=6.400kN N=3.537kNRc=6.400kN 满足要求。 六、架体验算取 16#工字钢主梁安全性验算 （一）基本参数,（二）梁截面计算,计算简图：,学 海 无 涯,9,承载能力极限状态： P=GPgk+ QPqk=1.23+1.45=
12、10.6KN 正常使用极限状态： P= Pgk+ Pqk=3+5=8KN 1、抗弯验算 Mmax=Pa2/L=10.60.42/2.6=0.652KNm = Mmax /(xW)=0.652106/(1.051411000)=4.404N/mm2f=215 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmax=P=10.6KN,10,学 海 无 涯 max=Vmaxbh02-(b- )h2/(8Iz )=10.6 1000 88 1602-(88-6) 140.22/(81130100006)=12.527N/mm2=125N/mm2 满足要求。 3、挠度验算 max=P a2 L (3-4 a/L)/(24 E Ix)=8000 4002 2600 (3-4 400/2600)/(242060001130)=0.142mmL/250=2.61000/250=10.4mm 满足要求。 4、支座反力 RA=P=10.6KNN=8.149kN; RB=P=10.6KNN=8.149kN; 满足要求。 5、10#槽钢梁 槽钢仅作构造连接构件，不承受竖向任何荷载作用，故不需要验算。,
