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1、重庆市三峡库区后续地质灾害防治工程治理项目巫山县大丘鲁家屋场滑坡施工图设计(终定稿)计算书第二册：计算书共三册二一九年十二月重庆市三峡库区后续地质灾害防治工程治理项目巫山县大丘鲁家屋场滑坡施工图设计计算书目 录1 稳定性分析41.1 设计依据及执行规范41.2 主要设计参数51.3 稳定性计算61.3.1 计算模型、方法61.3.2 计算工况81.3.3 稳定性计算滑移面分析91.3.4 稳定性计算结果91.3.5 次级滑动区次级滑移可能性验算111.4 稳定性综合评价112 治理工程设计122.1 等级划分、设计荷载组合、参数与设计标准122.2 设计推力132.3 A1-A13抗滑桩(1-
2、1剖面)142.4 A14-A15抗滑桩(1-1剖面)202.5 B型抗滑桩计算(3-3剖面)272.6 C型抗滑桩计算(4-4剖面)332.7 排水工程401 稳定性分析1.1 设计依据及执行规范1、技术文件（1）经中铁二院审查通过的重庆市三峡库区后续地质灾害防治工程治理项目巫山县大丘鲁家屋场滑坡补充勘查报告（重庆市二零八勘察设计院），2018年8月）；（2）重庆市三峡库区后续地质灾害防治工程治理项目巫山县大丘鲁家屋场滑坡补充勘查（设计阶段）（重庆市二零八勘察设计院），2019年5月。（3）重庆市三峡库区后续地质灾害防治工程治理项目巫山县大丘鲁家屋场滑坡初步设计（重庆市二零八勘察设计院），2
3、019年6月。（4）委托书；（5）合同书。2、规程规范（1）三峡库区地质灾害防治工程设计技术要求（三峡库区地质灾害防治工作指挥部，2012年7月）；（2）三峡库区地质灾害防治工程地质勘察技术要求（三峡库区地质灾害防治工作指挥部，2012年7月）；（3）三峡库区地质灾害防治工程竣工验收办法（国土资源部）；（4）建筑抗震设计规范（GB 50011-2010）2016版；（5）中国地震动参数区划图（GB 18306-2015）；（6）地质灾害防治工程设计规范（DB50/5029-2004）；（7）混凝土结构设计规范（GB500102010）2015年版）；（8）砌体结构设计规范（GB50003201
4、1）；（9）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）；（10）建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）；（11）水利水电设计概（估）算编制规定（水利部水总2014429号文）；（12）重庆市发展和改革委员会重庆市国土房管局重庆市移民局重庆市财政局文件关于印发三峡库区地质灾害防治工程投资概（估）算编制要求的通知（渝发改地201422号）。1.2 主要设计参数滑体土体渗透系数大于110-7m/s。本次计算中：次级滑移区土层厚度较小，降雨入渗深度取滑体全厚度；滑坡堆积区由于土体厚度大，降雨入渗深度取地下水位线以上1/2滑体厚度；洪水淹没范围全饱水；地下水位线以下土体重度按饱和重度计算
5、, 地下水位线以上土体重度按天然重度计算，考虑动水压力时取浮重度；地面荷载在建筑物集中分布的相应条块中按均布考虑，每层荷载取15.0KPa,公路荷载一般取15.0KPa，高速公路取20.0KPa。根据上述2.7.4节滑坡体岩土物理力学性质建议取值如下：1、滑体物理力学建议值滑体土重度及抗剪强度取值见表1-1。表1-1 滑体土物理力学参数建议值分区状态重度（kN/m3）抗剪强度c（kPa）（）次级滑移区天然19.6026.8320.72饱和19.9023.2517.45滑坡堆积区天然21.228.2820.95饱和21.721.4619.15 2、滑带土抗剪强度C、值潜在滑带土较薄，为土岩界面相
6、对软弱带，现场直剪试验条件较接近实际情况，具体见表1-2：表1-2 潜在滑带土抗剪参数建议值滑坡分区试验点试验土层状态抗剪强度C(kPa)()次级滑移区TJ5滑带土天然17.3012.63滑带土饱和16.6010.76滑坡堆积区TJ4滑带土天然25.2018.26滑带土饱和20.8016.561.3 稳定性计算1.3.1 计算模型、方法大丘鲁家屋场滑坡属中层土质滑坡，潜在滑带为折线型状，本次对滑坡主要采用传递系数法对剖面进行稳定性计算，计算时取滑坡的单位宽度为1.0m，简化为二维问题进行计算。采用传递系数法时滑坡稳定性系数应按下式计算（图1-1）：图1-1 传递系数法计算说明图第i块土体的滑坡
7、推力（剩余下滑力）计算公式：Pi=i-1Pi-1+KsTi-Ri(式2)式中：Kf滑坡稳定系数；Ri第i块段的重力抗滑力（KN/m）；Ri=Nitgi+CiLiNi作用于第i块段滑面上的重力法向分力（KN/m）；i第i块段潜在滑带的内摩擦角（）；Ci第i块段潜在滑带的粘聚力（KPa）；Li第i块段潜在滑带的滑面长度（m）；Ti第i条块段潜在滑带的重力滑动分力（KN/m）；Pi第i条块的剩余下滑力（KN/m）；pi-1第i-1条块的剩余下滑力（KN/m）；Ks安全稳定系数；传递系数；j=cos(aiai+1)Sin(aiai+1)tgi+11.3.2 计算工况根据三峡库区地质灾害防治工程设计技术
8、要求（三峡库区地质灾害防治工作指挥部，2012年7月）, 滑坡整体滑移剪出口涉水，滑坡堆积区和整体稳定性计算工况如下：工况1：自重+地表荷载+水库坝前175m静水位+非汛期20年一遇暴雨（q枯）,抗滑稳定安全系数1.20。工况2：自重+地表荷载+水库坝前145m静水位20年一遇暴雨（q全）,抗滑稳定安全系数1.20。工况3：自重地表荷载坝前175m水位降至145m水位+汛期20年一遇暴雨（q枯），抗滑稳定安全系数1.15。工况4：自重地表荷载坝前162m水位降至145m水位+汛期20年一遇暴雨（q全），抗滑稳定安全系数1.15。次级滑移区不涉库水位，次级滑移区稳定性计算工况如下：工况5：自重+
9、地表荷载+20年一遇暴雨；稳定性安全系数1.15。暴雨工况滑坡堆积区滑体按2/3饱水考虑，次级滑移区滑体按全饱水考虑，地表荷载为建筑物的每层荷载取15.0KPa,公路荷载一般取15.0KPa，高速公路取20.0KPa。1.3.3 稳定性计算滑移面分析受强降雨影响，该滑坡近期变形表形特征表现为暴雨之后在滑坡后缘与中部陡缓交接部位发生地面拉裂，分布DL07-DL14等8条裂缝，1处局部滑塌；左后缘公路两侧户主胡林及彭孝俊家砖房已出现严重拉裂变形，已部分垮塌，左侧边界侯义兴房屋墙体和地面出现不同程度拉裂。稳定性计算选取4条纵剖面，按次级滑移区、滑坡整体（或滑坡堆积区）分别验算沿岩土界面滑移的稳定性。
10、1.3.4 稳定性计算结果滑坡稳定性的分级评价标准见表1-3，各剖面、各工况计算剖面图及稳定性计算成果见附件，滑坡各剖面各工况稳定性系数（Fs）计算结果见表1-4、1-5。表1-3 滑坡稳定状态分级稳定系数FsFs1.001.00Fs1.051.05FsFstFsFst稳定性不稳定欠稳定基本稳定稳定表1-4 滑坡稳定性计算结果计算剖面分区工况安全系数稳定性系数稳定性评价剩余下滑力（kN/m）1-1滑坡堆积区工况11.201.923稳定/工况21.201.902稳定/工况31.151.821稳定/工况41.151.902稳定/次级滑动区工况51.151.14基本稳定53.742-2滑坡整体工况1
11、1.201.282稳定/工况21.201.302稳定/工况31.151.261稳定/工况41.151.295稳定/次级滑动区工况51.151.511稳定/3-3滑坡整体工况11.201.420稳定/工况21.201.425稳定/工况31.151.385稳定/工况41.151.422稳定/次级滑动区工况51.151.064基本稳定318.234-4滑坡整体工况11.201.756稳定/工况21.201.730稳定/工况31.151.728稳定/工况41.151.730稳定/次级滑动区工况51.151.007欠稳定834.76表1-5 库岸沿塌岸线滑塌后滑坡稳定性计算结果计算剖面分区工况安全系数稳
12、定性系数稳定性评价剩余下滑力（kN/m）1-1滑坡堆积区工况11.201.875稳定/工况21.201.784稳定/工况31.151.716稳定/工况41.151.784稳定/2-2滑坡整体工况11.201.365稳定/工况21.201.421稳定/工况31.151.403稳定/工况41.151.443稳定/3-3滑坡整体工况11.201.412稳定/工况21.201.405稳定/工况31.151.363稳定/工况41.151.404稳定/4-4滑坡整体工况11.201.754稳定/工况21.201.729稳定/工况31.151.726稳定/工况41.151.729稳定/1.3.5 次级滑动区
13、次级滑移可能性验算次级滑动区坡面倾角较陡，且土层较薄，对可能发成次级剪出的位置进行了稳定性验算，计算过程间附件，结果见表1-6。表1-6 次级剪出口稳定性计算结果计算剖面分区工况安全系数稳定性系数稳定性评价剩余下滑力（kN/m）1-1次级剪出口1工况51.151.023欠稳定483.71沿DL7下挫次级剪出口1工况51.151.056基本稳定355.122-2次级剪出口1工况51.153.716稳定3-3次级剪出口1工况51.151.055基本稳定281.84沿DL13下挫工况51.151.103基本稳定163.27沿DL13下挫次级剪出口1工况51.151.106基本稳定107.764-4次级剪出口1工况51.151.023欠稳定483.71沿DL13下挫工况51.151.056基本稳定355.12
