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1、目目 录录 1 1、工程概述、工程概述.1 1 2 2、支架方案简述、支架方案简述.2 2 3 3、设计计算依据、设计计算依据.3 3 4 4、荷载选取、荷载选取.4 4 5 5、满堂支架计算、满堂支架计算.5 5 5.1 满堂支架概述.5 5.2 支架计算与基础验算.6 6 6、工字钢支架计算、工字钢支架计算.1616 6.1 工字钢支架概述.16 6.2 荷载分析计算.17 1、工程概述 柿花大桥全桥共一联，分为 3 跨，每跨长 45m，其中中间跨横跨渝 遂高速公路，本桥上部构造采用 3-45m 预应力混凝土现浇箱梁。 柿花大桥现浇箱梁布置图如下图所示。 柿花大桥现浇箱梁断面图如下图所示。
2、 现浇箱梁全幅宽约 36.7m，高 2.4m；其中翼缘板以下高 1.8m。 现浇箱梁非跨线部分(包括渝遂高速右幅车道)采用满堂支架，满 堂支架高度约为 6.5m；其余跨线部分采用钢管支架。钢管支架净高为 5m，净宽为 8m。 2、支架方案简述 本支架方案按承载能力极限状态进行设计。柿花大桥现浇箱梁分 两次浇筑混凝土。第一次浇筑翼缘板以下的混凝土(1.8m 高)，第二次 浇筑顶板和翼缘板。 现浇箱梁第一次浇筑 现浇箱梁第二次浇筑 除处于渝遂高速左幅的桥梁跨线部分采用工字钢支架进行现浇施 工外，现浇箱梁其余部分均采用满堂支架进行现浇。 柿花大桥支架纵断面示意图(单位：cm) 本方案中，安全系数取为
3、 1.2。 3、设计计算依据 公路桥涵施工技术规范(JTG_TF50-2011) 木结构设计规范(GB 50005-2003) 混凝土结构设计规范(GB 50010-2010) 钢结构设计规范(GB 50017-2011) 建筑工程大模板技术规程(JGJ74-2003) 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008) 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规程(JGJ128-2000) 建筑地基基础设计规范(GB50007-2011) 建筑结构荷载规范(GB500092001) 扣件式钢管脚手架计算手册 ，王玉龙，2008 年 建筑施工计算手册 ，江正荣，2001 年 7 月 4、荷载选
4、取 支架选型完成后，其计算的思路和原则应从上至下进行。 底模荷载 模板自重荷载标准值木模为 0.50KN/m2。 钢筋混凝土密度取 26 KN/m3。 施工人员及设备荷载标准值 2.5KN/m2。 倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值 4.0KN/m2。 振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值为 2.0KN/m2。 荷载效应组合值及荷载分项系数 荷载效应组合值： 计算承载力时，参与组合的荷载项为；验算刚度时， 参与组合的荷载项为。 荷载分项系数： 模板、支架、混凝土自重等恒载取 1.2；其余活载取 1.4。 根据箱梁断面荷载作如下划分： 模板荷载效应组合：恒载1.2+活载1.4。 （活载主要包括：
5、 施工人员荷载、施工机具荷载、倾倒混凝土荷载、振捣混凝土荷载。 恒载主要包括：混凝土荷载、模板自重荷载） 次楞 模板次楞荷载取值与底模荷载相同。 纵梁 模板主楞荷载为模板次楞传递的集中荷载。 立杆（临时墩） 立杆（临时墩）荷载为模板主楞下传的集中荷载。由于在模板计 算荷载时已考虑了恒载和活载的组合效应，故模板主楞下传至立杆的 荷载可直接计算立杆稳定性。 地基荷载为立杆（临时墩）下传集中荷载。 落地支架计算顺序：模板次楞主楞立杆（临时墩）地基。 5、满堂支架计算 5.1 满堂支架概述 满堂式碗扣支架体系由支架基础（15cmC20 砼垫层） 、底托、 483.5mm 碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节
6、顶托等组成。 经计算(详见下文)，本箱梁现浇满堂支架在箱梁下方非翼缘板处 立杆布置为 60cm60cm；在箱梁下方翼缘板处立杆布置为 60cm90cm(纵桥向为 60cm，横桥向为 90cm)；支架横杆步距为 120cm。 满堂支架在桥纵向每 360cm 间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调 节顶托，立杆底部支立在底托上，以确保地基均衡受力。 满堂支架上方箱梁非翼缘板处由间距为 60cm 的 12cm12cm 木方 做主楞、间距为 20cm 的 8cm8cm 木方做次楞；12cm12cm 木方主楞 沿横桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采 用竹胶模板，后背 8cm8cm 木方做
7、次楞，然后直接铺装主楞上进行连 接固定；满堂支架上方箱梁翼缘板处由间距为 90cm 的 80cm80cm 木 方做主楞、间距为 30cm 的 8cm8cm 木方做次楞；木方主楞沿纵桥向 布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，箱梁底模板采用 15mm 厚 高强度 A 类 75 型竹胶模板，后背 8cm8cm 木方做次楞，然后直接铺 装主楞上进行连接固定。 箱梁模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。 5.2 支架计算与基础验算 资料 a.WJ 碗扣为 483.5 mm 钢管； b.立杆、横杆承载性能如下表所示： 立杆、横杆承载性能表 立 杆横 杆 步距 （m） 允许载荷 （KN） 横杆长度 （
8、m） 允许集中荷载 （KN） 允许均布荷载 （KN） 0.6400.94.512 1.2301.23.57 1.8251.52.54.5 2.4201.82.03.0 底模、次楞、主楞荷载分析计算 梁底木模实际是支架体系的一部分。对于小钢管满堂支架来说， 木模面板的强度决定了模板次楞的间距，次楞的强度又决定了模板主 楞的间距和立杆的横距，主楞的强度又决定了立杆的纵距。 计算中取值： 模板自重荷载标准值木模为 0.50KN/m2。 钢筋混凝土密度取 26 KN/m3。 施工人员及设备荷载标准值 2.5KN/m2。 倾倒混凝土时产生的竖向荷载经验值 4.0KN/m2。 振捣混凝土时对水平模板产生的
9、荷载标准值为 2.0KN/m2。 底板和顶板混凝土胀模系数为 1.05。计算底板时，施工人员荷 载、设备荷载、木模自重荷载需要考虑箱内的影响。 由于腹板下底模受力最大，对于箱梁除翼缘板以外的部分，以其 作为控制计算。箱梁腹板计算高度取 2.4m，其混凝土自重荷载为 2.426=62.4KN/m2。 q1=（62.4+0.5）1.2+（2.5+4+2）1.4=87.38KN/m2（适应 计算模板承载能力） q2=（62.4+0.5）1.2=75.48KN/m2（用于验算模板刚度） 非腹板处底板混凝土(后面简称为底板混凝土)自重荷载 （0.47+0.5）1.0526=26.5KN/m2。 q3=（
10、26.5+0.52）1.2+（2.52+4+2） 1.4=48.4KN/m2（适应计算模板承载能力） q4=（26.5+0.52）1.2=33KN/m2（用于验算模板刚度） 底模面板计算 以腹板下底模面板做控制计算。 20cm20cm20cm20cm20cm20cm 主楞 次楞 面板 面板采用 15mm 厚竹胶板，模板次楞间距为 0.2m，拟定次楞尺寸为 8cm8cm，则底模实际跨距 0.12m。 根据竹胶合板模板 （JGT156-2004）表 5 可知，在板宽方向 静曲强度为 =40MPa,A 类 75 型弹性模量为 6000MPa。 参照路桥施工计算手册表 13-1,取模板宽 d=0.1m
11、，模板跨径 L1=0.12m； 则模板每延米长的线荷载为 q=q10.1=8.738kN/m（适应计算模板承载能力） q=q20.1=7.548kN/m（适应计算模板刚度） 考虑到模板具有连续性，跨中弯矩可按下式计算 M=qL12/10=8.7380.2210=0.035kNm 底模模板采用高强度竹胶板，其允许弯应力取w=40MPa， 模板需要的截面模量 W=M/(1.2w)=0.035(1.240103)=7.310-7 m3 根据 W、b 得 h 为： h=(6W/b)0.5=(67.310-70.1)0.5=0.067m 模板截面尺寸仍采用 0.015m0.1m 核算其挠度，则有 弹性模
12、量 E=6000MPa I=bh3/12=0.10.015312=2.810-8 m4 则挠度 f=0.677qL14/(100EI) =0.6777.5480.24(10061062.810-8) =4.810-4m f/L1=4.810-40.2=0.00241/400=0.0025 故选用 15mm 厚的高强度竹胶板用作底模板。 底模次楞，按简支梁计算 次楞跨度 L2=0.6m，横桥向间距为 0.2m。 腹板下面次楞荷载为q纵 1=85.980.2=17.476kN/m（适应计算承 载能力） 。 腹板下面次楞荷载为q纵 2=75.480.2=15.096kN/m（适应计算刚 度） 。 底
13、板下面次楞荷载为q纵 3=48.40.2=9.68kN/m（适应计算承载能 力） 。 跨中弯矩 M= q纵 1L22/8=17.4760.62/8 =0.786KNm 需要的截面模量 W=M/(1.2w)=0.786(1.29.5103)=6.910-5 m3 纵梁宽度 b 预设为 0.08m，则有纵梁高度 h=(6w/b)0.5=(66.910-50.08)0.5=0.072m 初步取截面为 0.08m0.08m， 跨中剪力 Q剪切力= 1.517.4760.620.0064103 =1.2MPa=1.7 MPa, 满足要求 根据选定的截面尺寸核算其挠度，有 I=bh3/12=0.080.08312=3.4110-6 m4 f=5q纵 2L24/(384EI) =515.0960.64(3849.01063.4110-6)=8.310- 4m f/L2=8.310-40.6=0.00141/400=0.0025 故选用截面尺寸为 0.08m0.08m，间距为 0.2m，跨距为 0.6m 的 木方能满足要求。 底模主楞计算 主楞荷载为次楞传递的集中力 10.49kN（腹板下，荷载间距 200mm，17.4760.6=10.49kN；底板下，荷
