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1、 目 录一、工程概况2 二、方案编制依据3三、梁的系统计算书3四、现浇板的系统计算书28五、安全技术交底 42六、施工安全42七、安全文明保证措施43附件：危险源辨识 专家论证报告一、工程概况1、 本工程为动力装置启动锅炉房，是一座综合建筑，里面有电气室、锅炉间、堆煤间、休息室等。2、 该工程综合建筑物总建筑面积为1779m2，二层框架结构，总高度约15m。3、 为确保施工安全，方便施工，主体施工、装饰施工外围搭设双排(脚手架专项方案），内部框架混凝土结构采用钢管扣件满堂搭设的方法。4、 本工程的1轴至5轴和B至D轴为启动锅炉间，建筑面积为33M*25M=825M3，屋面高度为13.5M，层高
2、为13.5M，5轴至6轴和B至D轴为启动锅炉的堆煤间，建筑面积为25M*9M=225M3，屋面高度为10M,层高为10.6M,属于高大模板支模，特编此专项方案。 二、方案编制依据 1、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 2、建筑施工计算手册江正荣著 3、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 4、混凝土结构设计规范(GB50010-2010) 5、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJl302011） 7、建筑施工安全检查标准（JGJ5999） 8、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ8091） 9、施工图纸 以及
3、相关规范和规定3、 梁的支撑系统计算书（以最大几何尺寸为代表）梁支撑剖面图钢管排列图3.1、参数信息3.1.1.模板构造及支撑参数(一) 构造参数梁截面宽度B：0.3m；梁截面高度D：1.2m；楼层高度H：13.5m；结构表面要求：隐藏；混凝土楼板厚度：120mm；梁边至板支撑距离：0.5m；板底承重立杆横向间距lb：1.2m；立杆沿梁跨度方向间距la：0.8m；立杆步距h：1.5m；梁底承重立杆根数：1；横杆与立杆的的连接方式为双扣件；扣件抗滑承载力系数：0.8；(二) 支撑参数梁底采用的支撑钢管类型为：483.2mm；钢管钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；钢管弹性模量E：206000
4、N/mm2；钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；3.1.2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：12.933kN/m2；振捣砼对梁侧模板荷载Q2k：4kN/m2；梁底模板自重标准值G1k：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.1.3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞横向次楞竖向设置；(一) 面板参数面板采
5、用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根483.2钢管；间距(mm)：100,300*3；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根50100矩形木楞；间距(mm)：500；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm
6、：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M14；螺栓水平间距：800mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,300*3；3.1.4.梁底模板参数搭设形式为：3层梁顺横顺混合承重；(一) 面板参数面板采用12mm厚覆面木胶合板；厚度：12mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根50100矩形木楞；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6
7、N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：1根483.2钢管；间距：200mm；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(四) 第三层支撑梁参数材料：2根483.2钢管；钢材品种：钢材Q235钢(16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/m
8、m2；3.2、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据模板规范（JGJ162-2008）第5.2.1条规定，面板按照简支跨计算。这里取面板的计算宽度为1.080m。面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1080183/12= 5.249105mm4； W = 1080182/6 = 5.832104mm3；3.2.1.荷载计算及组合(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算，并取其中的较小值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 砼的入
9、模温度，取20.000； V - 砼的浇筑速度，取1.500m/h； H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取1.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 砼坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算得到： F1=12.933 kN/m2 F2=28.800 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=12.933 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/=12.933/24.000=0.539m；(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/m2；(三) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合： q=12.9331.0
10、8=13.968kN/m；计算弯矩采用基本组合： q=max（q1，q2）=20.781kN/m； 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9(1.212.933+1.44)1.08=20.528kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)1.08=20.781kN/m；3.2.2.面板抗弯强度计算 M/W f其中：W - 面板的截面抵抗矩，W =5.832104mm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm) M=0.125ql2=6.494105Nmm； 计算弯矩采用基本组合: q=20.781kN/m；面板计算跨度: l = 500.000mm；经
11、计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.494105 / 5.832104=11.135N/mm2；实际弯曲应力计算值 =11.135N/mm2 小于抗弯强度设计值 f=29N/mm2，满足要求！3.面板挠度计算 =5ql4/(384EI)其中：q-作用在模板上的压力线荷载:q = 13.968 kN/m； l-面板计算跨度: l =500.000mm； E-面板材质的弹性模量: E = 11500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 5.249105mm4； 容许挠度: 结构表面隐藏=l/250=2.000mm；面板的最大挠度计算值: = 513.968500.0004/(3841
12、15005.249105) = 1.883 mm；实际最大挠度计算值: =1.883mm小于最大允许挠度值: =2.000mm，满足要求！3.3、梁侧模板支撑的计算3.3.1.次楞计算次楞采用1根50100矩形木楞为一组，间距500mm。次楞的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为： I=1416.67104= 4.167106 mm4； W=183.33103= 8.333104 mm3； E=10000 N/mm2；(一) 荷载计算及组合计算挠度采用标准组合： q=12.9330.500=6.467kN/m；计算弯矩和剪力采用基本组合：有效压头高度位置荷载：q=max（q1，q2）=
13、9.621kN/m； 由可变荷载效应控制的组合：q1=0.9(1.212.933+1.44)0.500=9.504kN/m； 由永久荷载效应控制的组合：q2=0.9(1.3512.933+1.40.74)0.500=9.621kN/m；有效压头高度位置以下荷载： q=0.91.3512.9330.500=7.857kN/m；顶部荷载： q=0.91.40.740.500=1.764kN/m；(二) 内力计算次楞直接承受模板传递的荷载，根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下： 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kNm) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(mm)经过计算得到: 最大弯矩 M= 0.067kNm 最大剪力：V= 1.269kN 最大变形：= 0.005mm 最大支座反力：F= 2.517kN(三) 次楞计算(1) 次楞抗弯强度计算 =M/
