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1、4 .管路的水力计算4.1 绘制管路的系统图1.绘制管路的系统图（1-3）层。并标上管段，管长，以及热负荷大小。2.确定最不利环路，本系统采用异层式系统，取最远的立管为最不利环路。图见附录。4.2 计算最不利环路的管径本设计采用 重力循环系统. (1) 选择最不利环路，并标管径；(2) 根据推荐比摩阻确定环路管径，流速，以及平均比摩阻的大小。(3) 计算各管段的压力损失py；(4) 确定局部阻力损失pj；(5) 求各管段的压力损失p=py+pj；(6) 求环路的总压力损失p；(7) 平衡各管段的阻力；(8) 将计算结果记入下列的表中。水力计算表管段号QWGKg/hLmdmmVm/sRPa/mp
2、y=R Lpdpjp123456789101112立管一层散热器（最不利环路 ） 作用压力p =764.41pa11698582200.0452.214.42250.9924.7529.172963833210320.084.9449.4043.8915.5664.9731926466318400.148.81158.585.59.6453.02211.6438528132527700.102.5268.0464.9229.5297.565192646635400.148.8144.053.59.6433.7477.796963833219320.0894.9493.8643.8915.561
3、09.42760002063.3250.18.2427.1944.9219.6846.87832521123.3250.0522.759.0841.335.3215.12L=87.6m （py+pj）=652.49pa系统作用压力富裕率X=(764.41-652.49)/764.41=14.64%10%入口处的剩余循环作用压力，用阀门截流。立管二层散热器 作用压力p =1278.88pa963862203.3150.32144.52476.92550.38251.90728.82101435492150.078.9217.84312.1474.7392.57（py+pj）=821.39pa不平
4、衡率X=(546.81-821.39)/546.81=-35%-15%(管径最小应调节立管阀门) 立管三层散热器 作用压力p =1793.22pa1136381253.3150.1849.57163.58515.9479.70243.28121914662150.09615.330.6314.53140.56171.16（py+pj）(9-12)=1143.26pa不平衡率X=(1119.97-1143.26)/546.81=-2.07%15%立管一层散热器环路 资用压力p =265.54pa1396293310.5320.0940922.4633.9911.9614.421410423621
5、50.0553.266.52271.4940.1946.711532281113.3200.188.8129.07415.9463.7691.831661272113.3250.118.6228.4545.9523.8152.261796263313.3320.094.9216.2433.9911.9628.2不平衡率X=(265.54-234.42)/265.54=-11.7%-15%立管二层散热器资用压力 作用压力p =1278.88pa1864162213.3150.33145478.5553.58267.8746619909312150.042.735.46310.792.367.82
6、（py+pj）=754.2pa不平衡率X=(654.01-754.2)/654.1=-14%-15%(管径最小应调节立管阀门) 注：由于系统左右两区对称，故两区水力计算数据相同，不再列出，且系统图也不再标注。局部阻力系数统计表管段号局部阻力个数1散热器乙字弯截止阀分流三通合流四通22111252弯头直流四通闸阀乙字弯111143直流三通弯头闸阀1215.54弯头闸阀锅炉52165弯头闸阀旁流三通3113.06弯头直流三通2147直流四通括弯1148直流四通括弯1149直流四通括弯11510弯头乙字弯分合流四通截止阀散热器221113111 直流四通括弯11512弯头乙字弯分流四通合流四通截止阀散热器2211113113旁流三通闸阀乙字弯111314 乙字弯截止阀散热器分流三通合流四通211112715直流四通括弯11416 直流四通括弯11417 旁流三通乙字弯闸阀111318 直流四通括弯11519 弯头乙字弯分合流四通截止阀散热器221113121弯头乙字弯分流四通合流四通221131
