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1、X-Y数控机床工作台设计精品文档数控X-Y工作台设计目录1.前言：32.设计任务33.总体方案的确定43.1 机械传动部件的选择43.1.1导轨副的选用3.1.2丝杠螺母副的选用3.1.3减速装置的选用3.1.4伺服电动机的选用3.1.5检测装置的选用3.2 控制系统的设计43.3 绘制总体方案图54.机械传动部件的计算与选型54.1 导轨上移动部件的重量估算54.2 铣削力的计算54.3 直线滚动导轨副的计算与选型（纵向）64.3.1 块承受工作载荷的计算及导轨型号的选取4.3.2 距离额定寿命L的计算4.4 滚珠丝杠螺母副的计算与选型74.4.1 最大工作载荷Fm的计算4.4.2 最大动工
2、作载荷FQ的计算4.4.3 初选型号4.4.4 传动效率的计算4.4.5 刚度的验算4.4.6 压杆稳定性校核4.5 步进电动机减速箱的选用84.6 步进电动机的计算与选型84.6.1 计算加在步进电动机转轴上的总转动惯量Jeq4.6.2 计算加在步进电动机转轴上的等效负载转矩Teq4.6.3 步进电动机最大静转矩的选定4.6.4 步进电动机的性能校核5.增量式旋转编码器的选用126. 绘制进给传动系统示意图127工作台控制系统的设计138步进电动机的驱动电源选用14 8.1.1 脉冲分配器: 8.2系统控制软件的设计9. 课程设计总结1710.参考文献171.前言现代科学技术的不断发展，极大
3、地推动了不同学科的交叉与渗透，导致了工程领域的技术革命与改造。在机械工程领域，由于微电子技术和计算机技术的迅速发展及其向机械工业的渗透所形成的机电一体化，使机械工业的技术结构、产品机构、功能与构成、生产方式及管理体系发生了巨大变化，使工业生产由“机械电气化”迈入了“机电一体化”为特征的发展阶段。X-Y数控工作台是许多机电一体化设备的基本部件，如数控车床的纵横向进刀机构、数控铣床和数控钻床的X-Y工作台、激光加工设备的工作台、电子元件表面贴装设备等。模块化的X-Y数控工作台，通常由导轨座、移动滑块、工作、滚珠丝杠螺母副，以及伺服电动机等部件构成。其中伺服电动机做执行元件用来驱动滚珠丝杠，滚珠丝杠
4、螺母带动滑块和工作平台在导轨上运动，完成工作台在X、Y方向的直线移动。导轨副、滚珠丝杠螺母副和伺服电动机等均以标准化，由专门厂家生产，设计时只需根据工作载荷选取即可。控制系统根据需要，可以选取用标准的工作控制计算机，也可以设计专用的微机控制系统。2.设计任务题目：数控X-Y工作台设计任务：设计一种供应式数控铣床使用的X-Y数控工作台，主要参数如下：1. 立铣刀最大直径的d=20mm；2. 立铣刀齿数Z=3;3. 最大铣削宽度=20mm;4. 最大背吃刀量=10mm;5. 加工材料为碳素钢活有色金属。6. X、Y方向的脉冲当量=0.005mm;7. X、Z方向的定位精度均为mm;8. 工作台尺寸
5、1320X320mm，加工范围为680X330;9. 工作台空载进给最快移动速度：=2300mm/min;10. 工作台进给最快移动速度: =700mm/min；3.总体方案的确定3.1 机械传动部件的选择3.1.1导轨副的选用腰设计数控车床工作台，需要承受的载荷不大，而且脉冲当量小，定位精度高，因此选用直线滚动导轨副，它具有摩擦系数小，不易爬行，传动效率高，结构紧，安装预紧方便等优点。3.1.2丝杠螺母副的选用伺服电动机的旋转运动需要通过丝杠螺母副转换成直线运动，需要满足0.005mm冲当量和mm的定位精度，滑动丝杠副为能为力，只有选用滚珠丝杆副才能达到要求，滚珠丝杆副的传动精度高、动态响应
6、快、运转平稳、寿命长、效率高、预紧后可消除反向间隙。3.1.3减速装置的选用选择了步进电动机和滚珠丝杆副以后，为了圆整脉冲当量，放大电动机的输出转矩，降低运动部件折算到电动机转轴上的转动惯量，可能需要减速装置，且应有消间隙机构，选用无间隙齿轮传动减速箱。3.1.4伺服电动机的选用任务书规定的脉冲当量尚未达到0.001mm，定位精度也未达到微米级，空载最快移动速度也只有因此2300mm/min，故本设计不必采用高档次的伺服电动机，因此可以选用混合式步进电动机。以降低成本，提高性价比。3.1.5检测装置的选用选用步进电动机作为伺服电动机后，可选开环控制，也可选闭环控制。任务书所给的精度对于步进电动
7、机来说还是偏高，为了确保电动机在运动过程中不受切削负载和电网的影响而失步，决定采用半闭环控制，拟在电动机的尾部转轴上安装增量式旋转编码器，用以检测电动机的转角与转速。增量式旋转编码器的分辨力应与步进电动机的步距角相匹配。考虑到X、Y两个方向的加工范围相同，承受的工作载荷相差不大，为了减少设计工作量，X、Y两个坐标的导轨副、丝杠螺母副、减速装置、伺服电动机以及检测装置拟采用相同的型号与规格。3.2 控制系统的设计1）设计的X-Y工作台准备用在数控铣床上，其控制系统应该具有单坐标定位，两坐标直线插补与圆弧插补的基本功能，所以控制系统设计成连续控制型。2）对于步进电动机的半闭环控制，选用MCS-51
8、系列的8位单片机AT89S52作为控制系统的CPU，能够满足任务书给定的相关指标。3）要设计一台完整的控制系统，在选择CPU之后，还要扩展程序存储器，键盘与显示电路，I/O接口电路，D/A转换电路，串行接口电路等。4）选择合适的驱动电源，与步进电动机配套使用。3.3 绘制总体方案图总体方案图如图所示。总体方案图4.机械传动部件的计算与选型4.1 导轨上移动部件的重量估算X向拖板(上拖板)重量为:重量:按重量=体积*材料比重估算体积=长*宽*高=2200X320X40 =2200X320X40X10X7.8=2196N 材料选用铸铁，其密度为7.8X10kg/cm。 Y向拖板(下拖板) 重量估算
9、为: 工作台的重量为； W=1320X320X30XN=988N按照下导轨上面移动部件的重量来进行估算，包括夹具、工件、上层电动机、减速箱、滚珠丝杠副、导轨座等,估计重量约为300N；所以，其总重量为：2196+748+988+300=4200N4.2 铣削力的计算设零件的加工方式为立式铣削，采用硬质合金立铣刀，工件的材料为碳钢。则由表3-7查得立铣时的铣削力计算公式为： (6-11)今选择铣刀的直径为d=20mm，齿数Z=3,为了计算最大铣削力，在不对称铣削情况下，取最大铣削宽度为，背吃刀量=10mm ，每齿进给量，铣刀转速。则由式（6-11）求的最大铣削力：采用立铣刀进行圆柱铣削时，各铣削
10、力之间的比值可由表查得，考虑逆铣时的情况，可估算三个方向的铣削力分别为：,，。考虑立铣，工作台受到垂直方向的铣削力，受到水平方向的铣削力分别为和。今将水平方向较大的铣削力分配给工作台的纵向，则纵向铣削力，径向铣削力为。4.3 直线滚动导轨副的计算与选型（纵向）4.3.1 块承受工作载荷的计算及导轨型号的选取工作载荷是影响直线滚动导轨副使用寿命的重要因素。本例中的X-Y工作台为水平布置，采用双导轨、四滑块的支承形式。考虑最不利的情况，即垂直于台面的工作载荷全部由一个滑块承担，则单滑块所受的最大垂直方向载荷为： (6-12)其中，移动部件重量4200N，外加载荷，代入式（6-12），得最大工作载荷
11、=747+4200/4=1797N=1.8KN。查表根据工作载荷=1.8kN，工作台面尺寸为，加工范围为等数值，并考虑一定的余量；查表初选直线滚动导轨副的型号为KL系列，其中X向导轨为JSA-LG35型，长度为2200mm，其额定动载荷，额定静载荷；Y向导轨为JSA-LG20型，长度为760m m；其额定动载荷，额定静载荷。4.3.2 距离额定寿命L的计算上述所取的KL系列导轨副的滚道硬度为60HRC，工作温度不超过C，每根导轨上配有两只滑块，精度为4级，工作速度较低，载荷不大。JSA-LG20系列所允许的静载荷值 比JSA-LG35型更小，所以此处只需对JSA-LG20系列进行验算即可。分别
12、取硬度系数，温度系数，接触系数，精度系数，载荷系数，代入下式，得距离寿命分别取硬度系数f=1.0，温度系数f=1.00，接触系数f=0.81，精度系数f=0.9，载荷系数f=1.5，代入式（3-33），得距离寿命： 远大于期望值50Km，故距离额定寿命满足要求。4.4 滚珠丝杠螺母副的计算与选型4.4.1 最大工作载荷Fm的计算如前所述，在立铣时，工作台受到进给方向的载荷（与丝杠轴线平行）Fx=2162N,受到横向载荷（与丝杠轴线垂直）Fy=419N，受到垂直方向的载荷（与工作台面垂直）Fz=747N.已知移动部件总重量G=4200N，按矩形导轨进行计算，取颠覆力矩影响系数K=1.1，滚动导轨
13、上的摩擦系数=0.005。求得滚珠丝杠副的最大工作载荷：=1.12162+0.005(747+491+4200)N2405N4.4.2 最大动工作载荷FQ的计算设工作台在承受最大铣削力时的最快进给速度v=700mm/min，初选丝杠导程,则此时丝杠转速。取滚珠丝杠的使用寿命T=15000h,代入,得丝杠寿命系数L0=126（单位为：106r）。查表，取载荷系数,滚道硬度为60HRC时，取硬度系数fH=1.0,代入式（3-23），求得最大动载荷：FQ=4.4.3 初选型号根据计算出的最大动载荷和初选的丝杠导程，选择CM系列3205-5型滚珠丝杠副，为外循环插管埋入式反向器双螺母预紧式，其公称直径
14、为32mm，导程为5mm，循环滚珠为系列，精度等级取5级，额定动载荷为17998N，大于，满足要求。4.4.4 传动效率的计算将公称直径,导程,代入，得丝杠螺旋升角。将摩擦角，代入,得传动效率。4.4.5 刚度的验算(1) X-Y工作台上下两层滚珠丝杠副的支承均采用“单推-单推”的方式。丝杠的两端各采用-对推力角接触球轴承，面对面组配，左、右支承的中心距约为a=2000mm；钢的弹性模量E=2.1105Mpa;查表得滚珠直径Dw=3.175mm，丝杠底径d2=28.2mm,丝杠截面积S=/4=624.6m。忽略式（3-25）中的第二项，算得丝杠在工作载荷Fm作用下产生的拉/压变形量.(2) 根
15、据公式，求得单圈滚珠数Z=29；该型号丝杠为单螺母，滚珠的圈数列数:2X2.5X2，代入公式Z圈数列数，得滚珠总数量=290。丝杠预紧时，取轴向预紧力/3=800N。则由式（3-27），求得滚珠与螺纹滚道间的接触变形量为=0.003mm；因为丝杠有预紧力，且为轴向负载的1/3，所以实际变形量可以减少一半，取=0.0015mm。(3) 将以上算出的和代入=0.0367+0.0015=0.0382mm，求得丝杠总变形量（对应跨度500mm）=0.0382mm=38.2。本设计中，丝杠的有效行程为850mm，由表知，5级精度滚珠丝杠有效行程在8001000mm时，行程偏差允许达到40，可见丝杠刚度足够。4.4.6
