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1、氧化沟奥贝尔氧化沟是延时曝气法的一种特殊形式，一般采用圆形或椭圆形廊道，池体狭长，池深较浅，在沟槽中设有机械曝气和推进装置，近年来也有采用局部区域鼓风曝气外加水下推进器的运行方式。池体的布置和曝气、搅拌装置都有利于廊道内的混合液单向流动。通过曝气或搅拌作用在廊道中形成0.250.30m/s的流速，使活性污泥呈悬浮状态，在这样的廊道流速下，混合液在515min内完成一次循环，而廊道中大量的混合液可以稀释进水2030倍，廊道中水流虽呈推流式，但过程动力学接近完全混合反应池。当污水离开曝气区后，溶解氧浓度降低，有可能发生反硝化反应。 大多数情况下，氧化沟系统需要二沉池，但有些场合可以在廊道内进行沉淀
2、以完成泥水分离过程。 1、 氧化沟类型选择 本工艺所采用的Orbal氧化沟具有如下工艺特点：1)采用转碟曝气，混合效率较高，水流在沟内的速度最高可达0607ms，水流快速地在外沟道进行有氧、无氧交换，同时进行有机物的氧化降解和氮的硝化、反硝化，并可有效的去除污水中的磷。中沟与内沟中污水的有机物进一步得到去除降解。出水水质好。2)供氧量的调节，可以通过改变转碟的旋转方向、转速、浸水深度和转碟安装个数等多种手段来调节工艺系统的供氧能力，使沟内溶解氧值保持在最佳值，使系统稳定、经济、可靠地运行。3)污水进入氧化沟。具有推流式和完全混合式两种流态的优点，出水水质稳定。对于每个沟道来讲，混合液的流态基本
3、上为完全混合式，由于池容较大，缓冲稀释能力强，耐高流量。高浓度的冲击负荷能力强；对于3个沟道来讲，沟道与沟道之间的流态为推流式。有着不同的溶解浓度和污泥负荷，兼有多沟道串联的特征，难降解有机物去除率高。并可减少污泥膨胀现象的发生。4)椭圆形沟平面布置有利于利用水流惯性，节约推动水流的能耗。在曝气过程中。串联的沟道水流形成典型的溶解氧浓度变化O12(mgL)，因而自动控制了系统的生物脱氮过程。外沟溶解氧平均值很低。氧的传递作用在亏氧条件下进行，具有较高的效率，因而起到节能的作用。5)污泥龄较长，使污泥量较少并趋于好氧稳定，从而简化工艺流程，管理方便其中，采用人工加药后进行机械搅拌。2、 设计泥龄
4、 与其他氧化沟一样，由于点源曝气，氧化沟中存在缺氧区域，在奥贝尔氧化沟的外沟，更由于亏氧，缺氧区更大，因此当只要求硝化时，泥龄应取10d，再加上除磷要求的厌氧区，反硝化泥龄由公式确定N0=N-0.05(S0-Se)-Ne=15-0.05(150-20)-5=3.5mg/LKde=N0/S0=3.5/150=0.023查表近似得Vd/v=/=0.17总泥龄为c=10/(1-0.17)=12.1d其中缺氧泥龄为=2.1d3、 计算污泥产率系数YT取10，k=0.9Y=k0.75+0.6-= 0.90.75+0.6-=1.65KgSS/KgBOD核算污泥负荷 Ls=0.09Kgbod/(KgMLss
5、.d)4、污泥浓度污泥浓度取X=4g/L5、 氧化沟容积分为4座氧化沟，则每格Q=100000/4=250m/hV=2359.5m3取2360m3。水力停留时间T=V/Q=2360/24000=0.984d6、 沟形设计全长设4座氧化沟，M=4，每座容积为Vi=V/2=2360/2=1180m3设水深H=4m，每座氧化沟面积为Fi=Vi/H=1180/4=295m3，L取28m，则B=10.54m ,B取11m。根据要求，对脱氮要求高，氧化沟首先应满足脱氮要求，除磷可在氧化沟前增设厌氧池，因此，氧化沟应按A/O生物脱氮模式设计计算，同时，为了使氧化沟宽度比较接近于二沉池，氧化沟形状宜采用棒形。
6、设沟宽；外沟、内沟各B=2.0m，沟深H=4m中心岛宽度；1m 两头圆弧形半径r=0.5m 隔墙宽d=0.2m由此可得氧化沟外沟外侧圆弧半径为R=3B+r+2d=6.0+0.5+0.4=6.9m外沟圆弧段面积S1=(6.92-4.92)=74.2m2中沟圆弧段面积S2=（4.22-2.72）=32.5m2内沟圆弧段面积S3=（2.52-0.52）=18.8m2圆弧段总面积F1=74.2+32.5+18.8=125.5m2直线段面积F2=Fi-F1=295-125.5=169.5m2直线段长；L2=F2/6B=169.5/12=14.2m各沟总面积；F外=74.2+22.014.2=131m2F
7、中=32.5+22.014.2=89.3m2F内=18.8+22.014.2=75.6m2三沟容积（面积）之比为；V外：V中：V内=44.3% ： 30.2% ： 25.5%与要求的比例接近，可行.7、 计算需氧量和脱氮计算需氧量O2=OcSt+4.57Nht去除含碳有机物单位耗氧量Oc是泥龄和水温的函数，计算时应取可能发生的最大值，因此要按低水温和高水温两种工况进行计算，并取二者中的大者作为依据，低水温的工况是T=10和c=10d，高水温的工况是T=30，但泥龄不能再用10d，因为水温增高硝化所需泥龄缩短，T=30时硝化泥龄不到2d，为安全计算，取c=4d按T=30，c=4d计算Oc，查表可
8、得两种工况下的Oc值T=10和c=10d时 Oc=1.04KgO2/KgBODT=30和c=4d 时 Oc=1.07KgO2/KgBOD取Oc=1.07KgO2/KgBODBOD去除St可按公式 St=fcQa (S0-Se)10-3(Kg/d) 查表，取BOD负荷波动系数fc=1.2St=1.2240000（150-20）10-3=37440Kg/d需硝化的氨氮量按公式Nht=24QNk-0.05(S0-Se)-Nhe+510-3(Kgd)Nht=241000015-0.05(150-20)-5+510-3=2040KgN/d=85KgN/hO2=OcSt+4.57Nht=1.0737440
9、+4.572040=49383.6KgO2/d=2057.65KgO2/h单位耗氧量=0.055KgO2/KgBOD三沟实际需氧量按下列比值分配 外：中：内 = 50 ： 30 ： 20每座氧化沟的外，中，内沟实际需氧量为外沟 0.5 = 257.2KgO2/h中沟 0.3 = 154.3KgO2/h内沟 0.2 = 102.9KgO2/h由于外、中、内沟溶解氧分别为0、1、2mg/L，换算系数K0也不一样，需要分别计算各沟的K0值K0=其中取0.85， 取0.9 ，Cs取9.2mg/L , Csw取8.4mg/LK0外= =1.13K0中= =1.30K0内= =1.54剩余污泥量 去除每1kg产生的干污泥量8、 碱度平衡 保持，PH值合适，硝化、反硝化能够正常的进行9、 进水管和出水管进水管流量管道流速管道过水断面管径校核管道流速
