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1、太原科技大学课程设计说明书设计计算内容计算结果太原科技大学课程设计说明书题 目：中轨25t/285m,双粱桥式起重机金属结构设计设计人：王尧学号：200712031218指导教师：杨瑞刚王文浩学院：机械电子工程学院专业：起重运输机械班级：机自071212班2011年3月12日计算项目第一章桥式起重机金属结构设计参数表11设计参数起重机类型双梁桥式起重机工作级别A4轨道放置中轨起重量加a (025/小车质量加X (08.8/跨度s (初28.5/7?起升高度起升速度Vq mimin)小车速度Vx (mlmin)44mlmin大车速度Vd (m/min)S5m/min小车轮距b(m)2.5m吊钩最
2、小下放距离刀；(加)2m钢丝绳倍率n8太原科技大学课程设计说明书计算项目设计计算内容计算结果第二章总体设计1）大车轴距1 桥架尺寸的确定大车轴距的大小直接影响大车运行状况，常取：5 = （1丄）S=（丄丄）x28500加加=40715700加加5757根据小车轨距和中轨箱型梁宽度以及大车运行机构的设置，取 50 =5000 mm。Bq =5000 mm2）主梁尺寸2.主梁尺寸（1）主梁在跨度中部的高度仏 由式（7-24）估算：/ = （-*-）S1417=（ 占）x28500 mm=1676.5 2035.7 mm当小跨度时取较大值，大跨度时取较小值。求得的梁高通常作为腹板高度，为下料方便，腹
3、板高度 一般取尾数为0的值。取腹板高度h= 1800 mm（2）腹板和翼缘板厚度。腹板厚度通常按起重量量决定:m0 = 5 30 t主、端梁翼缘板厚度o=640加加，通常上、下翼 缘板厚度相等。査表知：翼缘板厚度S0=nmm查表7-2知：端梁头部卜翼缘板厚J2=16 mm上翼缘板与中部下翼缘板板厚S3=nmm端梁腹板厚度mm（3）两腹板内壁的间距人b = （0.4 0.8） 何h= 1800 mm =6 mm30 =12 mm2=16 mm%=12 mmJ/=8 mm太原科技大学课程设计说明书设计计算内容计算结果计算项目设计计算内容计算结果3)主、端梁界 面=(0.4 0.8) x 1800
4、mm=720 1440 mmhs验算./) = 600mm B b=570mm 沁舁.350同时，根据焊接施工条件的需要，b350mm即：&取值合理。(4) 上、下翼缘板的宽度坊。d=b + 2(5+20)=900 + 2 x (6 + 20) mm= 952 mm(5) 端梁高度丹2。主梁总高度 H严人+2心=1824 mm端梁高度h2应略大于车轮直径。兄=0.5=0.5x1824 mm= 912 mm(6) 主梁端部变截面长 od =(-1)S48=()x28500 mm48=3562.5 7125 mm主梁端部变截面长取=4350 mm。3主、端梁釆用焊接连接，端梁为拼接长，桥架结构与主
5、、 端梁界面见图1及图2。取 b=900 mm取坊=950 mm取耳=1824 mm取 H2=910mmd= 4350 mm.计算项目图2主梁与主梁支承截而的尺寸简图4. 端梁截面尺寸的确定。(1)起重机的总质量习(包括主梁、端梁、小车、大车运行 机构、司机室和电气设备等)，可由下式估算：G = 0.450+ 0.82S (Z)=0.45 x 25 + 0.82 x 28.5 tG= 34.62 t=34.621查表3-8-12知：计算项目设计计算内容计算结果仑=- = 072G 34.62而vd =85 m/min，工作级别&估算大车轮压p = 10t大车车轮直径:0500故：选0500车轮
6、组的尺寸，轨道型号P38。车轮组最 大许用轮压为15人若车轮材料用ZQ50MnMo,车轮轴用45, HB=228255时，最大许用轮压提高20%。(2) 查表3-8-10得：0500车轮组尺寸，A = 2S0mmo览=/一可一20=280-8-20 zwm取整：B3=250 mm= 252 mm(3) 对较大起重量得起重机，为增大端梁水平刚度和便于 主、端梁连接，通常场比禺大50-100 mm左右,但给制造带 来不便。B2= 350 mm5253+(50 100) =250 +(50 100) mm = 300 350 nun(4)端梁中部上、下翼缘板宽度4。4=场+2/ + 40= 350
7、+ 2x8+40 mm取整：B尸 410 mm= 406 mm5. 端梁与端梁支承截面处的的尺寸简图(见图3),410.13550869 g QOI空图3端梁与端梁支承截而处的尺寸简图太原科技大学课程设计说明书计算项目设计计算内容计算结果1）截面尺寸第三章主、端梁截面几何性质1. 主梁截面主梁截面积：A = 2BQo +=2x950x12 + 2x1800x6 znzn2=44400 mm2惯性矩：lx_ 硏附 x2+2x 礦 + 2賦(人 +&)212 12 26x18003 小 c 950x12?“ 4800+12 ,4=x2 + 2x+2x950x12x() mm12 12 2= 2.4
8、55x10 mmI =W x2 + 2xW +2妬严4)2尹121211212x9503 小 c 1800x6?1OAA r *00+6“4=x2 + 2x+ 2x1800x6x(y mm112 12 2= 6.147x109 mm42. 端梁截面端梁截面积：/ = 203+2硏(丹2-2心)= 2x410x12 + 2x8x(910-2x12) mm2=24016加莎瞬化-2舒x2 + 2x%；+2恥凸弋尸x 12 12 4 3 2=8x(910-2x12/ x2 + 2x 410焜 +2x410x12x(9】。一吟血 12 12 2= 2.911xl09 WA =44400 mm2/x=2
9、.455xlO104 mm/y=6.147xl094 mmAr =24016 mm2/； =2.91 lx IO?4 mm1）固定载荷2）小车轮压, 沢B：(仏一 2况)护，B. ?r= 3 4 x2 + 2xv 23丿 1 +2(h 2心)(2)27 12 12 2 37 1 v 212x41(P c o (910-2xx80o “、o z350a24=x2 + 2x +2x(910-2xl2)x8x()mm12 12 2= 5.721x105 加4第四章载荷1. 自重载荷主梁自重均布载荷：F；=kpAgS/S= 1.2x7850x44400xl06 x9.81 N/m= 4103.01 N
10、/加小车轨道重量(P43):Fs=msS=44.75x9.81 N/加=439.07V/w査附表201W：轨道理论质量44.75 N/m.栏杆等重量：Fi= 100x9.81N/加= 9817V/n主梁均布载荷：F厂巧十F严耳= 4103.01 + 439.0 + 981N/加= 5523.01 N/m2. 小车轮压起升载荷为：PQ = m()g = 25 xlO3 x9.81= 245250 N小车自重：/J=5.721xl08 mm4FM103.01M代= 4390A%7巧= 981W4F = 5523. 01MPQ = 245250.V计算项目设计计算内容计算结果3）动力效应系 数4）惯
11、性载荷PGx = mxg = 8.8xIO3 x9.81 N = 86328 N假定轮压均布，査表4-2得：小车轨距K=2400加加。 满载小车轮压：口口pq+pgx 245250 + 86328”PiX = Pi2 = -= NJ744=82894 .5 NLP =卩八 + P.2 = 165789 N空载小车轮压：P = P =Pg- = 86328 N = 21582N77443.动力效应系数0=1. 102 （HC2）=1. 1+0. 34Vq=1. 1+0. 34x13/60=1. 17404=1 1+0. 058 vy yh=1. 1+0. 058x44/60x1=1. 143通常
12、安装公差要求接头高度差。4 惯性载荷大小车都是4个车轮，其中主动轮各占一半，按车轮打滑 条件确定大小车运行的惯性力。一根主梁上的小车惯性力为：P = 2P = 165789 2V = 11842.07$2x72x7大车运行起、制动惯性力（一根主梁上）为：PGx = 86328.Vp=Pp=82894. 5.VYP= 165789/V p;a=21582二11842. 07.V计算项目设计计算内容计算结果太原科技大学课程设计说明书Ph =2P271657892x7N = 11842.07N匕二11842. 07.VFh =394.50 N/m5)偏斜运行侧 向力厶二 155196. 58LVFq、=2034. 38 N/mB =5500 mm岛二11189.09WPGj 二8000 N&广 19620 N主梁跨端设备惯性力影响力小，忽略。5 偏斜运行侧向力小车左轮至跨度极限位置G =1.2加o一根主梁的重量力为：PG=F(S-0.2x2)= 5523.01x(28.5-0.4)= 155196.5812V一根端梁单位长度的重量为： FqX=kpArgS/S= l.lx7850x24016xl0_6x9.817V/m=2034.387V/m考虑大车车轮直径0500以及其他相关零件，取B = 5500mm。一根端梁的重量为：Fq
