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1、长沙市轨道交通5号线一期工程土建二标段五项目部朝阳站龙门吊轨道补充施工方案 编 制： 复 核： 审 核： 中国建筑股份有限公司长沙市轨道交通5号线一期工程土建二标项目经理部二一六年十二月朝阳站站晚报大道站门吊梁施工补充方案目 录第一章 编制依据1一、编制依据1第二章 工程概况及设备概况1一、施工概况1二、龙门吊设备概况2第三章 龙门吊基础安装2一、龙门吊轨道梁基础布置2二、朝阳站龙门吊轨道梁基础设计4三、朝阳站龙门吊冠梁段轨道梁基础设计9第四章 主要施工方法10一、施工顺序及工艺流程10二、施工准备12第五章 质量控制标准13一、施工准备阶段13二、施工阶段14I第一章 编制依据一、编制依据(
2、1)建筑地基基础设计规范（GB50007-2012）；(2)混凝土结构设计规范（GB50010-2010）；(3)起重机设计规范（GB3811-2008）；(4)起重机械安全规程（GB6067-2010）；(5)通用门式起重机（GB/T14406-2011）；(6)起重设备安装工程施工及验收规范（GB50278-2010）；(7)桥式和门式起重机制造及轨道安装公差（GB/T10183-2005）；(8)混凝土结构后锚固技术规程（JGJ145-2013）；(9)起重机设计规范（GB3811-2008）；(10)起重机设计规范（GB3811-2008）(11)起重机试验规范和程序GB/T5905-
3、2011；(12)朝阳站主体结构施工图；(13)朝阳站围护结构施工图；(14)45T门式起重机设计参数。第二章 工程概况及设备概况一、施工概况朝阳站车站基坑全长475.3m，南端盾构井段基坑宽24.7m，基坑深18.6918.22m；标准段基坑宽20.7m，基坑深17.3116.41m；北端盾构井基坑宽24.7m，基坑深17.2217.73m。根据工期计划，朝阳站北端盾构始发，为满足盾构施工水平和垂直运输需要，现拟在北端头盾构始发井口至车站中间范围内布置龙门吊轨道基础。朝阳站北端为下料、出渣等垂直运输工作，设置1台16T龙门吊，2台45T龙门吊。龙门吊轨道沿车站结构布置，呈南北走向，布置范围从
4、北端头始发井至渣土池延长线以外。单侧轨道长149m，全长298m。门吊轨间距25.4m。二、龙门吊设备概况本工程在朝阳路站采用2台45t门吊负责盾构区间隧道掘进出渣，1台16t门吊负责盾构材料的下井和地面的水平运输。本方案采用45t门吊的设备参数进行轨道梁基础的验算，设备参数如表2.1所示：表2.1 朝阳站45T龙门吊设备参数生产厂家河南神矿山起重机有限公司设备类型门式起重机设备型号MG452501A整机重量100额定起重量45t跨度25.4m工作级别M7整机功率200KW最大轮压353KN第三章 龙门吊基础安装一、龙门吊轨道梁基础布置本工程在朝阳站沿车站回填区域东西两侧冠梁之上及地面设置龙门
5、吊的轨道基础，走向为南北走向。龙门吊总跨度25.4m，额定起重量45T/16T，单侧轨道长度为149m，其中在盾构吊出井扩大段16m范围的轨道基础布置在冠梁上，其余133m龙门吊轨道基础设置在冠梁外侧，两部分龙门吊轨道基础布置形式不同，冠梁段采用钢桶柱+工字钢垫高的形式，冠梁外侧采用钢筋混凝土形式施作轨道梁基础。龙门吊轨道采用P43钢轨进行铺设。待主体结构及盾构区间结构施工完成后，破除所有的龙门吊轨道基础结构。根据朝阳站三一大道站盾构区间施工进度安排，需在现有门吊配置基础上增加16T门吊，需对现有轨道梁进行延伸，根据我项目部管理人员调查得知，西侧轨道梁沿线地面存在一口光纤管线井，详见图3.1门
6、吊轨线与光纤管线井位置关系图，影响对西侧轨道梁延伸，由于门吊轨道为定距，且不可更改，为使电缆井不影响对轨道梁延长，现对西侧西侧门吊轨道梁施工提出以下更改方案。门吊轨线迁移后井位光线电缆井图3.1门吊轨线与光纤管线井位置关系图1、井位迁移在我公司调查得知，光纤管线井内管线预留富余量较长详见图3.2，可进行迁移井位，对原位电缆井进行迁改，以保证门吊轨道梁正常施作，迁改位置约为1.5m，对原有管线采取穿镀锌钢管保护，井位移动后原油管线接头在新井位，并对原井位进行回填。2、单跨简支梁横跨施作ZH400300H型钢1.2m单跨度简支梁，原有井位设计不变，原井位深度约为2m，施作简支梁后，原井位高度下降1
7、.1cm，下降后井位高度约为90cm，井位下降后不影响原井位检修；详见图3.2西侧轨道梁平面示意图，3.3西侧轨道梁跨井段横断面图图3.2 西侧轨道梁横断面示意图3.3 西侧轨道梁横平面示意图二、简支梁基础验算1、设计资料简支梁计算示意图详见图3.4，恒载下荷载为250KN示意图详见3.5.图3.4 简支梁计算示意图图3.5 恒载下荷载示意图以下为截面的基本参数：截面几何参数：截面高度：H=390 mm上翼缘宽度：B1=300 mm下翼缘宽度：B2=300 mm腹板厚度：Tw=10 mm上翼缘厚度：Tf1=16 mm下翼缘厚度：Tf2=16 mm截面形心到上翼缘距离：Cy=195 mm截面面积
8、：A=131.8 cm2x轴截面惯性矩：Ix=33590.72 cm4y轴截面惯性矩：Iy=7202.983 cm4x轴截面抵抗矩：Wx=1722.601 cm3y轴截面抵抗矩：Wy=480.199 cm3截面抗扭惯性矩：It=93.853 cm4截面扇形惯性矩：Iw=275757300 cm4截面材料参数：上翼缘材料类型：Q235下翼缘材料类型：Q235腹板材料类型：Q235腹板屈服强度标准值：fy=235 N/mm2上翼缘钢材设计强度：ff=235 N/mm2下翼缘钢材设计强度：ff=235 N/mm2腹板钢材抗剪设计强度：fv=125 N/mm2长度：1200mm，截面：ZH390*30
9、0*10*16左端支座为：竖向铰接；右端支座为：竖向铰接；荷载：工况D-整体YY轴-集中Q:250kNm D1:600mm计算时叠加自重；采用钢结构设计规范(GB50117-2014)进行验算；y轴的挠度限值为：L/150；x轴的挠度限值为：L/200；y轴的刚度限值为：200；x轴的刚度限值为：200；强度计算净截面系数: 0.98绕y轴的计算长度为：1200mm；绕x轴的计算长度为：1200mm；采用楼面梁标准组合验算挠度；是否进行抗震设计: 否腹板屈曲后强度: 不考虑加劲肋设置间距: 0 - 不设置2、验算结果一览验算项 验算工况 结果 限值 是否通过受弯强度 1.35D+0.98L 9
10、9.8067 215 通过y轴受剪强度 1.35D+0.98L 282.122 447.5 通过上翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 8.75 15 通过下翼缘宽厚比 1.2D+1.4L 8.75 15 通过腹板高厚比 1.2D+1.4L 35.8 600 通过y轴挠度 D+L 0.828995 8 通过3、受弯强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段离开首端600mm处绕x轴弯矩：Mx= (-168.49)kNm计算：截面塑性发展系数y=1.2x=1验算强度：考虑净截面折减：Wnx1=1688.15cm3Wnx2=1688.15cm3Wny=470.59cm3An=1
11、29.16cm21=2=(-168.49)/1688.15/1103=(-99.81)N/mm23=4=-(-168.49)/1688.15/1103=99.81N/mm2上翼缘受压限值为：215下翼缘受拉限值为：21599.81215，合格！4、轴受剪强度验算最不利工况为：1.35D+0.98L最不利截面位于第1个分段尾端剪力：V= 282.12kN计算屈曲承载力折减系数为：Xc=1抗剪承载力设计值为：Xc*fv*Hw*tw/1000=112535810/1000=447.5kN282.12447.5，合格！5、翼缘宽厚比验算上翼缘翼缘宽厚比：b1/Tf1=140/16=8.75上翼缘宽厚比
12、限值：b1/t=15(235/235)0.5=15下翼缘翼缘宽厚比：b2/Tf2=140/16=8.75下翼缘宽厚比限值：b2/t=15(235/235)0.5=158.7515，合格！8.7515，合格！6、腹板高厚比验算腹板计算高度：hw=358 mm腹板高厚比：hw/Tw=358/10=35.8腹板高厚比限值：hw/t=60035.8600，合格！7、轴挠度验算最不利工况为：D+L最不利截面位于第1个分段尾端弯曲变形挠度为：0.829mm剪切变形挠度为：0mm总挠度为：0.829mm0.8298，合格！三、龙门吊轨道梁施工注意事项（1）轨道梁制作时必须保证梁横向和纵向的预留压板螺栓孔位置
13、偏差5mm，螺栓孔直径比螺栓直径大27mm，梁顶面要求平整，但不得抹压光滑。（2）轨道梁的安装偏差必须满足下列要求，否则要调整好轨道梁后才能用混凝土浇筑。梁中心位置对设计定位轴线的偏差5mm。梁顶面标高对设计标高的偏差+10mm5mm。梁上预留螺栓孔及预留螺栓对梁中心的位移偏差5mm。（3）浇筑混凝土之前要复核轨道梁安装是否有偏差，如果有要及时调整。另根据轨道梁的实测标高，确定一个合适的混凝土找平层顶面控制标高，然后安装模板，预埋螺栓丝口处用电工胶布包好，避免浇筑混凝土时丝牙内留有混凝土，造成轨道压板螺栓无法安装。四、朝阳站龙门吊冠梁段轨道梁基础设计钢筋混凝土柱底部和侧边通过植筋固定在冠梁及侧墙上，侧部植筋采用HRB40014钢筋，长度为350mm，预埋深度200mm，150mm等间距布置，底部植筋跟主筋对应，搭接处点焊。顶部预埋钢筋间距470mm，跟轨道中心线呈对称分布。混凝土柱上部架设三排工字钢，工字钢上部焊接钢板，再在钢板上铺设轨道。 图3.6 轨道梁基础剖面图（单位mm）
