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1、一材料型号：S 31608(06Cr17Ni12Mo2)由表查得： t=118Mpa Pc=20Mpa D1=29mm C2=0 C1=-0.3 1=1.25 1, 2=1.1=134Mpa Rel=205Mpa二筒体和封头的厚度计算及校核：D 1=29mm, 圆筒的计算厚度： 1= =12tPc209.68m圆筒的设计厚度： 1.6dC圆筒的名义厚度： 1n圆筒的有效厚度： 12.3e mD 2=61mm, 圆筒的计算厚度： 20615.8tPcD圆筒的设计厚度： 225.dC圆筒的名义厚度： 16nm圆筒的有效厚度： 22.3e筒体厚度的校核：1. 2()0()106.8.tettPcDM
2、pa因 为 所 以 合 格2. 11()2(9.3)5.6t ettc因 为 所 以 厚 度 合 格校核：1.液压试验： 134.25028.9()9(6)7.54.0.9Re.14TtTPMpaDl气压试验：1.20()(96.3)1.8Re.54TTPMpaDpal所以，液压试验，气压试验均合格。2.液压试验： 2.39(61.).618.5T Mpa气压试验： 754.所以，液压试验，气压试验均合格。3.下平盖封头的计算及校核：（1）计算：由表 7-7 查得： 21()4rKDc因为 r=10mm Dc=61mm所以 220()()0.1546rKDc圆形平盖厚度计算： .19.738p
3、tkPcm封头的设计厚度： 29.730.dpC封头的名义厚度： 11n封头的有效厚度： 2.3e m封头校核：11()0(6)9.21.t ettPcDMpa因 为 =8Mpa 所 以 校 核 合 格气压试验： 21.0()(610.3)7.15.8Re.54TTPDpal所以气压试验合格。液压试验： 2134.5208.9()(61)7.2.0.9Re.45TtTPMpaDl所以液压试验合格。三质量载荷V 容 =7.02*10-4m3M 总 =m1+m2+m3+m4+m5+m6+m7+m8+m9+m10+m11+m12+m13+m14+m15+m16+m17+m18+m19=52kg即设备
4、装置的总重量m1筒体m2栅板m3螺纹管接头（112”FNPT ）m4支撑管，栅条，支撑圈，填料压块的总质量m5堵头，接管 318”，进气管的总质量m6下平封头m7法兰m8法兰盖m9筒体m10螺母 M27m11上支耳m12下支耳m13衬环m14FNPT 接头 114m15等长双头螺栓 M27*200m16丝网m17FNPT 接头 314”m18 环填料m19介质质量 2-4-5-4=7.01.90=6.318257HVkg气 容液 容 油法兰的选择与校核：1.法兰选材：06Cr17Ni12Mo2垫片选材：06Cr17Ni12Mo2螺柱选材：06Cr17Ni12Mo2（1） 垫片的半径： 95.2
5、47.63()DoRmDo为 垫 片 直 径（2） 由公式： Da 为垫片接触的平均直径为 9.5mm001.8.9b所 以 取 =（3） 垫片预紧力：a) 预紧状态下需要的最小垫片压紧力：Fa=Fa=3.14Daby由 GB150-表-9-2 查得：y=179.3 b=1.49Fa=Fa=3.14*179.3*1.49*95=79.69KNb) 操作状态下需要的最小垫片压紧力：Fa=Fp=6.28DabmPc由 GB150-表 9-2 查得：m=6.5 b=1.49 Pc=20Mpa Da=95Fa=Fp=6.28*95*1.49*20*6.5=115.56KN(4) 螺栓的最大间距：max
6、6865222798.7(0.5)(.0)btLd mdb螺栓孔直径 f法兰有效厚度m垫片系数（5）螺栓载荷：Wa=Fa=3.14Daby=3.14*95*179.3*1.49=79.69KNa) 预紧状态下最小螺栓载荷b) 操作状态下最小螺栓载荷 220.7856.8.9914.5205ppWFDaPcabmcKN（6）螺栓面积：a) 预紧状态下需要的最小螺栓面积：Aa= ba b常温下螺栓的许用应力，由 GB-150 表 4-7 查得： b=137MpaAa=3279.61058mb) 操作状态下需要最小螺栓面积：Ap= tbWp设计温度下螺栓材料的许用应力，由 GB-150 表 4-7
7、查得：tb=82MpatAp=32257.109578m（7）螺栓设计载荷：a) 预紧状态下螺栓设计载荷： 2mbAWFaAb实际螺栓总截面积，A b=152*=706mm 2570695137.0Nc) 操作状态下的螺栓设计载荷W=Wp=257.2*103N(8) 法兰力矩a) 预紧状态下的法兰力矩：2mba aAMFLLLa作用中心至 Fa 的径向距离， 165932baDm55.10387.0a Nb) 操作状态下的法兰力矩：pDTaMFLFD作用于法兰内径截面上的流体压力引起的轴向力FD=0.785Di2Pc=0.785*292*2=1.3*104NLD螺栓中心至 FD 作用处的径向距
8、离LD=LA+0.58，LA螺栓中心至法兰颈部与法兰背面交会经向距离，L A=30mm 1法兰颈部大端有效厚度， 1=38mmLD=30+0.5*38=49mmFDLD=1.3*104*49=6.37*105NmmFT截面上流体引起轴向力之差，F T=F-FDF总轴向力F=0.785Da2Pc=0.785*20*952=1.4*105NFT=1.4*105-1.3*104=1.3*105NLT螺栓中心至 FT 作用的径向距离1655553081.2.77.06.8710AaTpLmMNm（9）法兰设计力矩：Mo= 取最大值tfaptfaMtf设 计 温 度 下 法 兰 材 料 的 许 用 应
9、力常 温 下 法 兰 的 许 用 应 力由 GB150-表-4-7 查得： =87Mpa =137Mpatff5587.10.6103tfatfpaopMNmM因 为 所 以(10) 法兰应力5322160.8792103oHifGpaDf整体法兰颈部校正系数，由 GB150-图 9-7 查得，当 f1 时，取 f=1;f=0.8,则取 f=1=+.系 数 -T336152-0.874fd22101.1743oUdhmV由数据得 =2946oioDo1112023875.367i iioiK因 为 所 以V1GB150-表-9-9 查得UGB150-表-9-5 查得1.48feT由 GB150
10、-表-9-5 查得， T=1.740.2.76IoFhFI整体法兰系数径向应力： 52 2(1.3)(1.350.71)60.8.1989RoifeMMpaD环向应力： 2oTiYZfY由 GB150-表-9-5 查，Y=5.59Z由 GB150-表-9-5 查，Z=2.91法兰环径向应力R225.9160.875910.59oTiYMZRMpafD（11）应力校核1. 3910.3.tHfpa .设计温度下法兰材料的许用应力，由 GB150-表-4-7 查得 =87Mpatf tf因为 所以径向应力合格Htf.52. 019RtfMpa因 为 所 以 环 向 应 力 合 格3组合应力： 0.
11、92.1.5HRtfTtf所以应力校核合格。四开孔和开孔补强由数据得：最大开孔位置在下平封头处（1）开孔直径 d=43mm 0.5Do=0.5*89=44.5mmDo平盖直径因为 d0.5Do 所以最小补强面积： 0.5pAdd开孔直径，d=Di+2c=25+0=25mm 20.5.259.731.6pAm（2）有效补强范围B= 所以 B=50mm2225649ntd壳体开孔处的名义厚度n接管名义厚度t接管的计算厚度： 112053.287tPcDm接管的设计厚度： 13.dC接管的名义厚度： 16n接管的有效厚度： 1126.3enCm开孔的计算厚度： 2017.98tPcD开孔的设计厚度：
12、 227.9d开孔的名义厚度： 1nCm开孔的有效厚度： 228.3e（3）外侧高度h1= h1=12.25mm561.ntd接 管 实 际 外 伸 高 度内测高度h2= 2.nt m接 管 实 际 外 伸 高 度（4）补强面积 123eAA1壳体的有效厚度减去计算厚度的多余面积()()1eet rBdfB补强有效宽度，B=50mm 2d开孔直径，d=25mm壳体开孔处的计算厚度， =7.9mme壳体开孔处的有效厚度， e=8.3mmet接管的有效厚度， et=6.3mmfr强度削弱系数，f r=112()()150(8.379)26.387.9)(1eet rABdfm A2接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积t接管计算厚度， t=3.2mm1222()().56.31.5(6.30)10etretrhfhCfm A3焊缝面积，A 3=36mm2 21230.7.mA所以不需要补强
