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1、（建筑工程管理）香港建筑钢结构规章建築鋼結構規章第一章總則第一條標的及適用範圍一、本規章制定了建築鋼結構設計與施工的一般規則，該等規定均以屋宇結構及橋樑結構之安全及荷載規章(RSA) 中所列之一般安全標準為根據而制定。二、本規章內容不包括如橋樑、塔、煙囪等鋼結構之設計方法，如有需要本規章必須連同ENV1993-1-1 (歐洲法典三) 的相關部份一起使用。三、本規章僅考慮熱軋型鋼的設計，對冷彎型鋼的設計應按ENV1993-1-3執行。第二條符號及單位一、本規章所採用之符號詳列於附件一中。二、不同種類之物理單位應按國際標準單位(S.I.)引用，以下為一些建議之單位：質量. kg集中荷載及均佈荷載.
2、 kN, kN/m, kN/m2容重. kN/m3應力. N/mm2, MPa, GPa彎矩. kNm第三條引用標準一、按本規章進行鋼結構設計，應按有關產品標準及施工標準進行。該類標準詳列於附件二中。二、在附件二中所列之引用標準，應以最新版本為準。第二章一般安全準則第四條一般規定一、鋼結構的安全性必須按照RSA的一般規定，以及本規章訂定的詳細標準確定。二、建築結構在設計及施工上必須滿足下列各項功能要求：(一) 結構必須有可接受的概率，使其在預定的設計基準期及成本內能保持設計上所要求的適用性；(二) 結構必須有適當的可靠度，使其能承受在施工和使用時可能出現的各種作用及影響，同時在正常維修費用下具
3、有足夠的耐久性能。第五條作用一、確定鋼結構安全性所考慮的作用已列明於RSA中，本條只加以適當之補充。二、在計算溫度變化所產生之影響，鋼材的線膨脹係數應取a = 12 x 10-6/oC。其他計算中所需的鋼材性能可按第十八條型鋼及鋼板中所列之值取用。三、按本規章設計之鋼結構，對各方向的分析，必須具有足夠之延展性以允許將RSA第二十三條所述之地震係數降低至0.24 aE。第六條承載能力極限狀態承載能力極限狀態，一般應考慮下列情況：(一) 強度之承載能力極限狀態，相當於結構構件的截面或其連接部份開始破壞或產生過度變形(不包含疲勞破壞)；(見第二十五條)；(二) 結構轉變為機動體系之承載能力極限狀態，
4、相當於某些截面開始產生塑性變形，形成塑性絞導致整體結構或結構的一部份轉變為機動體系(見第二十六條)；(三) 挫曲之承載能力極限狀態，相當於結構或結構構件喪失穩定性(見第二十七條)；(四) 失穩之承載能力極限狀態，相當於結構作為剛體考慮時整體之傾覆或產生位移(見第二十八條)；(五) 疲勞破壞之承載能力極限狀態，相當於結構承受動力荷載重複作用(見第二十九條)。第七條正常使用極限狀態一、正常使用極限狀態，一般應考慮下列情況(見第二十二條)：(一) 結構中出現變形或撓度，因而嚴重影響其外觀或有效使用(包括機器或使用上的正常運作)；(二) 因振動、擺動、或側移導致結構使用者的不舒適或非結構構件飾面之破壞
5、；(三) 因變形、撓度、振動、擺動或側移導致裝飾材料或非結構構件的破壞。二、為了避免超出以上之使用極限，必須對結構的變形、撓度及振動加以規限。有關建築物之容許撓度已列於第二十三條容許限值中。第八條耐久性一、為保證結構具有足夠的耐久性，應考慮下列相關因素：(一) 結構的使用；(二) 要求性能的標準；(三) 預期的環境條件；(四) 材料的成份、性質及性能；(五) 構件的形狀及結構細部設計；(六) 工藝質量及質控水平；(七) 特別的保護措施；(八) 在預定設計基準期內可能需要的修護。二、在設計階段應評估內在及外在環境條件對耐久性的影響，從而提供足夠的材料保護。第九條防火規定有關防火規定，請參閱附件三
6、鋼結構防火之安全性確定。第三章結構分析第十條一般規定一、靜定結構的內力應採用靜態分析方法計算。二、超靜定結構的內力一般可採用下列方法計算：(一) 彈性理論分析 可在任何情況下使用（見第十一條）；(二) 塑性理論分析 僅在構材截面及材料符合ENV1993-1-1第5.2條的要求下方可使用。採用塑性設計之鋼結構應按ENV1993-1-1所述之方法進行。三、結構內力一般可按下列方法計算：(一) 一階理論分析 使用結構原始幾何形狀計算。適用於側撐式或非擺動式框架分析（框架之分類見第十五條及第十六條）；(二) 二階理論分析 考慮結構變形產生之內力，它可使用於任何框架包括擺動式框架（採用二階分析方法進行結
7、構計算時，可參照相關參考資料進行）。第十一條彈性理論分析一、彈性分析應假設材料的應力應變行為在任何應力水平下應為線性關係。這個假設適用於一階及二階彈性分析。二、只要符合下列條件，使用一階彈性理論計算之彎矩，在任何構件上均可重分配不超過最大彎矩之15% ：(一) 框架內力與外力必須保持平衡；(二) 所有折減彎矩（彎矩重分佈）的構件必須為一級或二級截面（截面之分類見第三十一條）。三、連接計算的假設必須符合第十二條的要求。第十二條設計假定一、在結構分析中所作之假設必須與連接點預期之性能相容。二、框架之假設可分為三類：(一) 簡支框架構件間之連接節點不傳遞彎矩，以及在結構分析中可假設構件以鉸接方式連接
8、；(二) 剛性框架在彈性分析中，連接處應保持其原來的完全連續性，以及節點應符合以下有關剛性節點之要求；(三) 半剛性框架在彈性分析中，以連接節點實際之彎矩-曲率或受力-變形特性之計算。三、連接節點可按下列分類：(一) 鉸接連接節點在設計上，此類節點不允許傳遞可能對結構構件產生嚴重影響之彎矩；(二) 剛性連接節點在設計上，此類節點之變形不會對結構內力分佈或整體變形產生顯著影響；(三) 半剛性連接節點不能符合有關剛性或鉸接要求之連接節點。第十三條結構系統一、框架系統(一) 所有框架必須考慮下列有關框架之缺陷；(二) 在框架分析中，缺陷所產生之效應應按表一所述之等效幾何缺陷方法f或等效力方法計算；(
9、三) 如符合第十六條之要求，框架可分類為側撐框架；(四) 在框架分析中，每一層之擺動變形必須按第十五條有關擺動框架之分類進行驗證。如被分類為擺動框架，二階效應必須在計算中考慮。二、子框架系統只要符合下列條件，結構可在計算中再細分為多個子框架：(一) 子框架間之結構相互作用必須確實地得到模擬；(二) 子框架之佈置必須適用於所使用之結構系統；(三) 須考慮子框架間相互作用可能產生的嚴重影響。表一 框架缺陷擺動缺陷f等效力式中：, nc = 柱數目, ns = 樓層數目註：1. 如果柱承受少於在平面上各柱的垂直荷載Nsd平均值之50%時，這些柱不應計算在 nc內。2. 如果柱不伸展至所有包括在 ns
10、 中的樓層內，這些柱不應計算在nc內。若樓層及屋頂層不連接所有包括在 nc 中之柱，在確定ns 時不應包括這些樓層。第十四條框架穩定性一、所有結構必須有足夠剛度以抵抗側向擺動，可經由：(一) 支撐系統提供擺動剛度，例如：三角框架或剪力牆；(二) 框架本身提供擺動剛度，例如：框架柱或節點剛度。二、所有框架必須有足夠能力抵抗在擺動模式下之側向倒塌。若框架被證明為非擺動框架，則不須進行擺動之驗證。三、所有框架，包括擺動框架，必須驗證在非擺動模式下具有足夠抵抗破壞之能力。四、當使用彈性分析計算，擺動模式之二階效應必須考慮，分析時可直接使用二階分析方法或間接地使用下列其中一種方法：(一) 使用放大彎矩之
11、一階彈性分析方法；(二) 使用擺動挫曲長度之一階彈性分析方法。五、在放大彎矩方法中，由一階彈性分析方法求得之彎矩應乘上下列比值予以放大：式中d, h, V 及H 應採用表二之定義。當使用放大彎矩方法時，構件設計應使用非擺動模式下之挫曲長度。第十五條擺動與非擺動框架一、若框架具有足夠剛度以抵抗水平力，並具有足夠精確性以忽略由水平位移產生之附加內力，框架可被分類為非擺動框架。二、若能符合表二之準則，於受力情況下，由各層梁柱相接而成之梁柱式框架結構可被分類為非擺動框架。表二 擺動或非擺動框架之分類當，該框架系統可分類為非擺動框架。d = 由一階理論計算，層頂相對層底之水平位移h = 樓層高度SH =
12、 層底之總水平反力(H1 + H2)SV = 層底之總垂直反力(V1 + V2)第十六條側撐與非側撐框架一、若框架由一支撐系統抵抗水平力，在考慮抗擺能力時具有足夠精確性以假設所有水平力由該支撐系統抵抗，則框架可被分類為側撐框架。二、若支撐系統可將框架之水平位移折減至少80% (見表三)，鋼結構框架可被分類為側撐框架。表三 側撐或非側撐框架之分類當，該框架系統可分類為側撐框架式中： = 非側撐框架的擺動剛度= 側撐框架的擺動剛度第四章材料第十七條鋼材的一般特性一、本章中所列之鋼材特性標稱值，為設計時所要求之材料特徵值。二、不同鋼種之特性必須根據其力學性能（可從抗拉試驗，沖擊試驗及彎曲試驗求得）及
13、化學成份而確定。第十八條型鋼及鋼板一、鋼材標準(一) 使用作結構構件之型鋼及鋼板特性必須符合下列標準：EN10025 熱軋碳素結構鋼EN10113 熱軋合金結構鋼(二) 本條中表四、表五及表六所列之鋼材適用於碳素鋼之設計，對高強度鋼材之設計請參閱EN10113。二、標稱強度(一) 本規章中，不同鋼種之屈服強度fy 和抗拉強度 fu 之標稱值將列於表四中。鋼號是根據鋼材之屈服強度而作分類；(二) 表四中所引用之標稱值適用於標準值之計算；(三) 按鋼材不同厚度可細分其強度，EN10025標準中對各種厚度之鋼材均有強度定義以作使用；(四) 表中標稱強度也適用於熱軋空心鋼管。表四 鋼材之力學性能鋼號品質屈服強度 fy及抗拉強度 fu（N / mm2）標稱厚度（mm）最小伸長率% ( Lo = 5.65 / So )標稱厚度（mm）最低沖擊吸收功 (J) 標稱厚度（mm）t 4040 t 1003 t 4040 t 6363 t 100試驗時溫度oC10 t 15fyfufyfuS235JR235360
